Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 6739:2015 của Bộ Khoa học và Công nghệ ban hành năm 2015

29/07/2022 admin

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA

TCVN 6739:2015

ISO 817:2014

MÔI CHẤT LẠNH – KÝ HIỆU VÀ PHÂN LOẠI AN TOÀN

Bạn đang đọc: Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 6739:2015 của Bộ Khoa học và Công nghệ ban hành năm 2015

Refrigerants – Designation and safety classification

Lời nói đầu

TCVN 6739 : năm ngoái sửa chữa thay thế cho TCVN 6739 : 2008 .
TCVN 6739 : năm ngoái trọn vẹn tương tự với ISO 817 : năm trước với những đổi khác được cho phép .
TCVN 6739 : năm ngoái do Ban Kỹ thuật tiêu chuẩn vương quốc TCVN / TC 86 Máy lạnh và điều hòa không khí biên soạn, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề xuất, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố .

Lời giới thiệu

Phiên bản này bổ trợ những ký hiệu môi chất lạnh mới và một mạng lưới hệ thống phân loại bảo đảm an toàn trên cơ sở tài liệu tính độc và năng lực cháy .
Các phân loại bảo đảm an toàn trong tiêu chuẩn này không xem xét những mẫu sản phẩm phân hủy hoặc những loại sản phẩm cháy. Các tiêu chuẩn loại sản phẩm và bảo đảm an toàn mạng lưới hệ thống ( như TCVN 6104 ( ISO 5149 ), IEC 60335 – 2-24, IEC 60335 – 2-34, IEC 60335 – 2-40 và IEC 60335 – 2-89 ) nêu rõ sự phòng ngừa cháy nổ môi chất lạnh trên cơ sở những đặc thù được cho trong tiêu chuẩn này .

MÔI CHẤT LẠNH – KÝ HIỆU VÀ PHÂN LOẠI AN TOÀN

Refrigerants – Designation and safety classification

1. Phạm vi áp dụng

Tiêu chuẩn này pháp luật một mạng lưới hệ thống ký hiệu rõ ràng cho những môi chất lạnh. Tiêu chuẩn này cũng xác lập một mạng lưới hệ thống phân loại về bảo đảm an toàn cho những môi chất lạnh, dựa trên tính ô nhiễm và những tài liệu về năng lực cháy và phân phối phương tiện đi lại xác lập số lượng giới hạn nồng độ của môi chất lạnh. Các bảng liệt kê những ký hiệu của môi chất lạnh, sự phân loại về bảo đảm an toàn và những số lượng giới hạn nồng độ của môi chất lạnh được kiến thiết xây dựng dựa trên những tài liệu sẵn có cho sử dụng .

2. Tài liệu viện dẫn

Các tài liệu viện dẫn sau rất thiết yếu cho vận dụng tiêu chuẩn này. Đối với những tài liệu viện dẫn có ghi năm công bố thì vận dụng phiên bản được nêu. Đối với những tiêu chuẩn viện dẫn không ghi năm công bố thì vận dụng phiên bản mới nhất, gồm có cả những sửa đổi .
ANSI / ASHRAE Standard 34, Designation and safety classification of refrigerants ( Ký hiệu và phân loại bảo đảm an toàn cho những môi chất lạnh ) ;
ASTM E681, Standard test method for concentration limits of flammability of chemicals ( vapours and gases ) ( Phương pháp thử tiêu chuẩn cho những số lượng giới hạn nồng độ của năng lực cháy của những hóa chất ( hơi và khí ) )

3. Thuật ngữ, định nghĩa, các thuật ngữ viết tắt và ký hiệu

3.1. Thuật ngữ và định nghĩa

Tiêu chuẩn này vận dụng những thuật ngữ và định nghĩa sau .

3.1.1. Tính độc hại mạnh (acute toxicity)

Các tác động ảnh hưởng có hại đến sức khỏe thể chất chỉ do phơi nhiễm trong thời hạn ngắn .

3.1.2. Giới hạn phơi nhiễm độc hại mạnh (acute-toxicity exposure limit)

ATEL
Nồng độ khuyến nghị lớn nhất của môi chất lạnh được xác lập tương thích với những mạng lưới hệ thống đã thiết lập và được dùng để giảm rủi ro đáng tiếc của những mối nguy hiểm độc hại mạnh đến con người trong trường hợp môi chất lạnh thoát ra .
CHÚ THÍCH : Các mạng lưới hệ thống được pháp luật trong tiêu chuẩn này .

3.1.3. Tác động gây mê (anaesthetic effect)

Sự làm suy yếu năng lực cảm nhận đau đớn và sự kích thích của những giác quan khác .

3.1.4. Nồng độ xấp xỉ gây chết (approximate lethal concentration) b

ALC
Nồng độ của một môi chất lạnh gây chết cho chỉ một động vật thử nhưng gây chết cho ít hơn 50 % những động vật hoang dã thuộc nhóm này khi được thử với cùng những điều kiện kèm theo như so với một phép thử LC50 .

3.1.5. Hỗn hợp đồng sôi (azeotrope)

Hỗn hợp của hai hoặc nhiều môi chất lạnh mà những thành phần cân đối của pha hơi và pha lỏng của chúng tại một áp suất đã cho là như nhau, tuy nhiên hoàn toàn có thể khác nhau tại những điều kiện kèm theo khác .

3.1.6. Hỗn hợp (blend)

Phối liệu gồm có hai hoặc nhiều môi chất lạnh .

3.1.7. Tốc độ cháy (burning velocity),

Su
Tốc độ có tương quan đến khí không bị cháy, tại đó một lớp lửa mỏng mảnh Viral theo hướng vuông góc với mặt trước của ngọn lửa, ở nồng độ của môi chất lạnh với không khí tạo ra vận tốc lớn nhất .
CHÚ THÍCH : Giá trị này được bộc lộ bằng centimét trên giây .

3.1.8. Ảnh hưởng đến hệ thần kinh trung ương (Central nervous system effect)

CNS
Sự phiền muộn, xao lãng, kích thích hoặc sự biến hóa về ứng xử khác tương quan đến điều trị đạt tới mức hoàn toàn có thể dẫn đến sự suy giảm năng lực thoát khỏi mối nguy khốn .

3.1.9. Tính độc hại lâu dài (chronic toxicity)

Các tác động ảnh hưởng có hại đến sức khỏe thể chất do sự phơi nhiễm lặp lại trong thời hạn dài .

3.1.10. Sự cháy (combustion)

Phản ứng phát nhiệt giữa một thành phần chất oxy hóa ( chất cháy ) và một chất khử ( nguyên vật liệu cháy ) .

3.1.11. Hợp chất (compound)

Chất gồm có hai hoặc nhiều nguyên tử được link hóa học với nhau theo những tỷ suất xác lập .

3.1.12. Điểm tới hạn (critical point)

Điểm có những điều kiện kèm theo trên đó không sống sót những pha lỏng và khí riêng không liên quan gì đến nhau

3.1.13. Hợp chất mạch vòng (cyclic compound)

Hợp chất hữu cơ có cấu trúc được đặc trưng bởi một vòng khép kín của những nguyên tử

3.1.14. Nồng độ hiệu dụng 50 % (effective concertration 50 %)

EC50
Nồng độ của một môi chất lạnh gây ra hiệu ứng sinh học tới 50 % của những động vật hoang dã bị phơi nhiễm trong phép thử ảnh hưởng tác động gây mê hoặc những ảnh hưởng tác động khác .
CHÚ THÍCH : Giá trị này thường là một giá trị đo lường và thống kê từ những tài liệu thực nghiệm

3.1.15. Giới hạn nhiệt độ nâng cao của ngọn lửa (elevated temperature flame limit)

ETFL
Nồng độ nhỏ nhất theo tỷ suất thể tích ( Xác Suất thể tích ) của môi chất lạnh có năng lực Viral một ngọn lửa qua một hỗn hợp đồng nhất của môi chất lạnh và không khí trong những điều kiện kèm theo thử pháp luật tại 60,0 °C và 101,3 kPa .
CHÚ THÍCH : Các điều kiện kèm theo thử được lao lý trong 6.1.3 .

3.1.16. Tỷ số đương lượng (equivalence ratio)

Phần chất đốt trong hỗn hợp chia cho phần chất đốt ở những điều kiện kèm theo thông số tỷ lượng
CHÚ THÍCH 1 : Tỷ số đương lượng hoàn toàn có thể được viết là ( phần chất đốt ) / ( phần chất đốt ) st .
CHÚ THÍCH 2 : Tỷ số đương lượng được sử dụng trong xác lập vận tốc cháy .
CHÚ THÍCH 3 : Các hỗn hợp nghèo có tỷ số đương lượng nhỏ hơn một và những hỗn hợp phong phú tỷ số đương lượng lớn hơn một .

3.1.17. Ngọn lửa (flame)

Sự tập hợp những khí của quy trình cháy nhanh, thường nhìn thấy được do sự phát ra ánh sáng .

3.1.18. Sự lan truyền ngọn lửa (flame propagation)

Sự cháy tạo ra một ngọn lửa liên tục di chuyển hướng lên trên và ra phía ngoài từ một điểm cháy mà không có sự trợ giúp từ nguồn cháy .
CHÚ THÍCH : Sự Viral ngọn lửa như đã vận dụng trang giải pháp thử để xác lập số lượng giới hạn dưới của năng lực cháy ( LFL ) và phân loại năng lực cháy được lao lý trong B. 1.7. Sự Viral ngọn lửa như đã vận dụng trong giải pháp thử xác lập vận tốc cháy được miêu tả trong Phụ lục C .

3.1.19. Cháy được (flammable)

Tính chất của một hỗn hợp trong đó ngọn lửa có năng lực tự Viral ra một khoảng cách xác lập .

3.1.20. Sự cất phân đoạn (fractionation)

Sự đổi khác thành phần của một hỗn hợp bằng sự bay hơi trước của những thành phần dễ bay hơi hơn hoặc sự ngưng tụ của những thành phần bay hơi kém hơn .

3.1.21. Nhiệt trị (heat of combustion)

HOC
Nhiệt thoát ra từ một phản ứng lao lý của một chất với oxygen .
CHÚ THÍCH 1 : Nhiệt trị được xác lập tương thích với 6.1.3. 7 .
CHÚ THÍCH 2 : Theo tiêu chuẩn này, nhiệt trị được biểu lộ là một giá trị dương so với những phản ứng phát nhiệt, tính bằng nguồn năng lượng trên một đơn vị chức năng khối lượng ( kJ / kg ) .

3.1.22. Chất đồng phân (isomers)

Hai hoặc nhiều hợp chất có cùng một thành phần hóa học với những thông số kỹ thuật phân tử khác nhau

3.1.23. Nồng độ gây chết 50 % (lethal concentration 50 %)

LC50
Nồng độ gây ra cái chết đến 50 % những động vật hoang dã thử nghiệm .

3.1.24. Giới hạn dưới của khả năng cháy (lower flammability limit)

LFL
Nồng độ nhỏ nhất của môi chất lạnh có năng lực làm Viral một ngọn lửa qua một hỗn hợp đồng nhất của môi chất lạnh và không khí trong những điều kiện kèm theo thử lao lý ở 23,0 °C và 101,3 kPa .
CHÚ THÍCH 1 : Các điều kiện kèm theo thử được pháp luật trong 6.1.3 .
CHÚ THÍCH 2 : LFL được biểu lộ bằng Tỷ Lệ của môi chất lạnh theo thể tích .

3.1.25. Mức ảnh hưởng có hại thấp nhất quan sát được (lowest observed adverse effect level)

LOAEL
Nồng độ thấp nhất của một môi chất lạnh gây ra bất kể ảnh hưởng tác động có hại nào quan sát được trong một hoặc nhiều động vật hoang dã thử nghiệm .

3.1.26. Mức ảnh hưởng có hại không quan sát được (no observed adverse effect level)

NOAEL
Nồng độ cao nhất của một môi chất lạnh tại đó không quan sát được tác động ảnh hưởng có hại trong bất kỳ quần thể động vật hoang dã nào bị phơi nhiễm .

3.1.27. Thành phần danh nghĩa (nominal composition)

Công thức danh nghĩa (nominal formulation)

Thành phần theo phong cách thiết kế như đã công bố trong ĐK hỗn hợp môi chất lạnh, ngoại trừ bất kỳ dung sai nào .
CHÚ THÍCH 1 : Thành phần của những hỗn hợp môi chất lạnh phải theo liệt kê trong những Bảng 6 và 7, cột 2 .
CHÚ THÍCH 2 : Khi một bình chứa có chứa chất lỏng với thành phần danh nghĩa của nó là 80 % hoặc lớn hơn thì thành phần của chất lỏng hoàn toàn có thể được xem là thành phần danh nghĩa .

3.1.28. Giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp (occupatinal exposure limit)

Nồng độ trung bình theo thời hạn cho một ngày thao tác tám giờ thông thường và một tuần thao tác 40 h trong đó gần như tổng thể những công nhân hoàn toàn có thể bị phơi nhiễm lặp lại mà không bị tác động ảnh hưởng có hại .
CHÚ THÍCH : Giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp dựa trên những pháp luật của vương quốc như OSHA PEL, ACGIH TLV – TWA, TERA WEEL hoặc MAK .

3.1.29. Olefin (Olefin)

Hợp chất hóa học không bão hòa chứa tối thiểu là một link kép carbon-carbon .

3.1.30. Hợp chất hữu cơ bão hòa (organic compound, saturated)

Hợp chất chứa carbon chỉ có những link đơn giữa những nguyên tử carbon .

3.1.31. Hợp chất hữu cơ không bão hòa (organic compound, unsaturated)

Hợp chất chứa carbon có chứa tối thiểu là một link kép hoặc link ba giữa những nguyên tử carbon .

3.1.32. Giới hạn thiếu oxy (oxygen deprivation limit)

ODL
Nồng độ của một môi chất lạnh hoặc khí khác hoàn toàn có thể dẫn đến không có đủ oxy cho thở thông thường .

3.1.33. Tốc độ lan truyền ngọn lửa (propagation velocity of flame)

Tốc độ tại đó một ngọn lửa Viral trong một khoảng trống .

3.1.34. Sự dập tắt (quenching)

Ảnh hưởng của sự tắt ngọn lửa khi nó tiếp cận một mặt phẳng do những mất mát của độ dẫn nhiệt, sự hấp thụ của những loại hóa chất hoạt tính và những tác động ảnh hưởng của độ nhớt trên mặt phẳng .

3.1.35. Môi chất lạnh (refrigerant)

Lưu chất dùng để tải nhiệt trong một mạng lưới hệ thống lạnh, thu nhiệt ở nhiệt độ thấp và áp suất thấp và thải nhiệt ở một nhiệt độ cao hơn và một áp suất cao hơn, thường đi kèm với những đổi khác pha của lưu chất .

3.1.36. Giới hạn nồng độ của môi chất lạnh (refrigernat concentration limit)

RCL
Nồng độ lớn nhất của môi chất lạnh trong không khí, được xác lập và được thiết lập để giảm những rủi ro đáng tiếc của tính ô nhiễm mạnh, những mối nguy khốn của sự ngạt thở và năng lực cháy .
CHÚ THÍCH : RCL được xác lập tương thích với tiêu chuẩn này .

3.1.37. Khối lượng mol tương đối (relative molar mass)

Khối lượng có trị số bằng khối lượng phân tử được bộc lộ bằng gam trên mol, ngoại trừ không có thứ nguyên .

3.1.38. Nồng độ tỷ lượng cho cháy (stoichiometric concentration for combustion)

Cst
Nồng độ của một nguyên vật liệu trong một hỗn hợp nguyên vật liệu – không khí chứa lượng không khí đúng mực ( 21 % O2 / 79 % N2 theo thể tích ) thiết yếu cho hoàn thành xong quy trình oxy hóa của toàn bộ những hợp chất hiện hữu .

3.1.39. Giá trị trung bình theo thời gian của giới hạn ngưỡng (threshold limit value-time weighted average)

TLV-TWA
Nồng độ trung bình theo thời hạn cho một ngày thao tác thông thường 8 h và một tuần thao tác 40 h trong đó gần như tổng thể những công nhân hoàn toàn có thể bị phơi nhiễm tái diễn, từ ngày này sang ngày khác, mà không bị ảnh hưởng tác động có hại .

3.1.40. Giới hạn phơi nhiễm trong môi trường làm việc (work place environmental exposure limit)

WEEL
Giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp được đặt ra bởi TERA ( Tổ chức nghiên cứu và điều tra về chất độc để nhìn nhận rủi ro đáng tiếc ( Toxicology Excellence for Risk Assessment ) ) .

3.1.41. Công thức cho trường hợp xấu nhất (worst-case formulation)

WCF
Thành phần do vận dụng những dung sai cho thành phần danh nghĩa dẫn đến việc lập công thức cho trường hợp ô nhiễm nhất hoặc có năng lực cháy nhất .

3.1.42. Công thức cho cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất (worst case fractionated formulation)

WCFF
Thành phần được tạo ra trong quy trình cất phân đoạn của công thức cho trường hợp xấu nhất dẫn đến việc lập công thức cho trường hợp ô nhiễm nhất hoặc có năng lực cháy nhất .

3.1.43. Hỗn hợp không đồng sôi (zeotrope)

Hỗn hợp gồm có hai hoặc nhiều môi chất lạnh mà những thành phần của pha hơi và pha lỏng cân đối của chúng không giống nhau tại bất kỳ áp suất nào dưới áp suất tới hạn .

3.2. Thuật ngữ viết tắt

ALC Nồng độ xê dịch gây chết
ATEL Giới hạn phơi nhiễm độc hại mạnh
CNS Ảnh hưởng đến hệ thần kinh TW
EC50 Nồng độ hiệu dụng 50 %
ETFL Giới hạn nhiệt độ nâng cao của ngọn lửa
HOC Nhiệt trị
LC50 Nồng độ gây chết 50 %
LFL Giới hạn dưới của năng lực cháy
LOAEL Mức tác động ảnh hưởng có hại thấp nhất quan sát được
MAK Nồng độ lớn nhất tại khu vực thao tác do tổ chức triển khai hỗ trợ vốn điều tra và nghiên cứu của Đức đặt ra
NOAEL Mức ảnh hưởng tác động có hại không quan sát được
ODL Giới hạn thiếu oxy
PEL Giới hạn phơi nhiễm được cho phép
RCL Giới hạn nồng độ của môi chất lạnh
RCLM RCL được tính bằng gam trên mét khối
RCLppm CCL được tính bằng phần triệu theo thể tích
TCP Hệ số nồng độ ô nhiễm
TLV-TWA Giá trị trung bình theo thời hạn của số lượng giới hạn ngưỡng
WCF Công thức cho trường hợp xấu nhất
WCFF Công thức của cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất
WEEL Giới hạn phơi nhiễm trong môi trường tự nhiên thao tác

3.3. Ký hiệu

ablend Chỉ số gây chết so với một hỗn hợp môi chất lạnh
an Chỉ số gây chết so với thành phần n trong một hỗn hợp môi chất lạnh
af Diện tích mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa
Af Diện tích mặt phẳng ngọn lửa
bn Chỉ số nhạy cảm với bệnh tim so với thành phần n trong một hỗn hợp môi chất lạnh
bblend Chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của một hỗn hợp môi chất lạnh
cn Chỉ số có ảnh hưởng tác động gây mê so với thành phần n trong một hỗn hợp môi chất lạnh
cblend Chỉ số có ảnh hưởng tác động gây mê của một hỗn hợp môi chất lạnh
Cblend Hệ số nồng độ ô nhiễm của một hỗn hợp môi chất lạnh
Cn Hệ số nồng độ ô nhiễm so với thành phần n
Cst Nồng độ tỷ lượng cho cháy
Ss Tốc độ Viral ngọn lửa, được biểu lộ bằng centimet trên giây
Su Tốc độ cháy, được biểu lộ bằng centimet trên giây
xn Thành phần mol những thành phần n của một hợp chất môi chất lạnh
fmax Tỷ số đương lượng ở vận tốc cháy lớn nhất

4. Đánh số môi chất lạnh

4.1. Phải ấn định cho mỗi môi chất lạnh một số hiệu nhận dạng. Các số hiệu được ấn định cho các môi chất lạnh và sự phân loại an toàn được giới thiệu trong các Bảng 5, 6 và 7. Các Bảng E.4, E.5 và E.6 cung cấp các ký hiệu cho các môi chất lạnh chưa có đủ dữ liệu cho phân loại an toàn hoặc xác định giá trị của một ATEL hoặc RCL.

4.2. Các số liệu nhận dạng được ấn định cho hydrocarbon, halocarbon và các môi chất lạnh khác của methane, ethane, ethene, propane, propene và dãy cyclobutance sao cho có thể xác định rõ ràng thành phần hóa học của các hợp chất từ các số liệu của môi chất lạnh và ngược lại, mà không có sự nhầm lẫn. Có thể xác định một cách tương tự cấu trúc phân tử đối với methane, ethane, ethene và phần lớn các dãy propane và propene chỉ từ số liệu nhận dạng.

4.2.1. Chữ số thứ nhất ở bên phải là số lượng các nguyên tử fluorine (F) trong hợp chất

4.2.2. Chữ số thứ hai từ bên phải là số lượng các nguyên tử hydrogen (H) trong hợp chất cộng thêm 1

4.2.3. Chữ số thứ ba từ bên phải là số lượng các nguyên tử carbon (C) trong hợp chất trừ đi 1. Khi chữ số này bằng 0 thì nó được loại bỏ đi khỏi số liệu.

4.2.4. Chữ số thứ tư từ bên phải bằng số lượng các liên kết kép carbon-carbon trong hợp chất. Khi chữ số này bằng 0 thì nó được loại bỏ đi khỏi số liệu.

4.2.5. Trong trường hợp có sự hiện diện của bromine (Br) và iodine (I) thì cũng áp dụng quy tắc tương tự, ngoại trừ chữ hoa B hoặc I đặt sau ký hiệu được xác định theo 4.2.1 đến 4.2.4 chỉ ra sự hiện diện của bromine và iodine. Số theo sau chữ B hoặc I chỉ ra số lượng các nguyên tử bromine hoặc iodine hiện diện.

4.2.6. Số lượng các nguyên tử chlorine (Cl) trong hợp chất bằng hiệu số giữa tổng số các nguyên tử có thể liên kết với các nguyên tử carbon (C) và tổng số các nguyên tử fluorine (F), bromine (Br), iodine (I), và hydrogen (H). Đối với các hợp chất hữu cơ bão hòa, số lượng này là 2n + 2 trong đó n là số lượng các nguyên tử carbon. Số lượng là 2n đối với các hợp chất có một liên kết kép và các hợp chất mạch vòng bão hòa.

4.2.7. Các nguyên tử carbon phải được đánh số với số 1 được ấn định cho nguyên tử carbon cuối cùng với số lượng lớn nhất của các nguyên tử halogen, và các nguyên tử carbon theo sau được đánh số theo trình tự như khi chúng xuất hiện trên một mạch thẳng. Trong trường hợp cả hai nguyên tử carbon cuối cùng chứa cùng một số lượng các nguyên tử halogen (khác nhau) trừ số 1 được ấn định cho nguyên tử carbon cuối cùng có số lượng lớn nhất các nguyên tử bromine, rồi đến chlorine, fluorine và iodine. Nếu hợp chất là một olefin thì nguyên tử carbon cuối cùng gần nhất với liên kết kép sẽ được ấn định là số 1, vì sự hiện diện của một liên kết kép trong xương sống của phân tử được quyền ưu tiên trước các nhóm thay thế trên phân tử.

4.2.8. Đối với các hợp chất mạch vòng, chữ C được sử dụng trước các số nhận dạng môi chất lạnh (ví dụ R-C318, PFC-C318).

4.2.9. Trong trường hợp các chất đồng phân trong dãy ethane thì các chất đồng phân phải có cùng một số hiệu với chất đồng phân đối xứng nhất được chỉ thị bởi chỉ một số hiệu. Vì các chất đồng phân ngày càng trở nên mất đối xứng cho nên phải thêm vào các chữ cái thường liên tiếp (nghĩa là a, b hoặc c). Tính đối xứng được xác định trước tiên bằng việc cộng khối lượng nguyên tử của các nguyên tử halogen và hydrogen được gắn vào mỗi nguyên tử carbon. Xác định hiệu số giữa các tổng số này, và hiệu số có giá trị tuyệt đối càng nhỏ thì tính đối xứng của chất đồng phân càng cao.

4.2.10. Trong trường hợp các chất đồng phân trong dãy propane, các chất đồng phân phải có cùng một số hiệu và được phân biệt bởi hai chữ cái thường bổ sung thêm. Chữ cái bổ sung thứ nhất chỉ sự thay thế đối với nguyên tử carbon trung tâm (C2) như đã chỉ dẫn trong Bảng 1.

Bảng 1 – Các chữ cái bổ sung cho các chất đồng phân propane

Chất đồng phân	Chữ cái bổ sung
CCL2	a
CCIF	b
CF2	c
CHCI	d
CHF	e
CH2	f

Đối với những chất dẫn xuất halogen của cyclopropane, nguyên tử carbon có tổng lớn nhất của những khối lượng nguyên tử link phải được xem là nguyên tử carbon TT ; so với những hợp chất này thì vần âm được bổ trợ thêm tiên phong được bỏ lỡ. Chữ cái bổ trợ thứ hai chỉ ra tính đối xứng tương đối của những chất thay thế sửa chữa so với những nguyên tử carbon sau cuối ( C1 và C3 ). Tính đối xứng được xác lập thứ nhất bằng cách cộng những khối lượng nguyên tử của những nguyên tử halogen và hydrogen link với những nguyên tử carbon C1 và C3. Xác định hiệu số giữa những tổng này và hiệu số có giá trị tuyệt đối càng nhỏ thì tính đối xứng của chất đồng phân càng cao. Khác với dãy ethane, tuy nhiên, chất đồng phân đối xứng nhất có một vần âm bổ trợ thứ hai a ( trái với vần âm bổ trợ cho những chất đồng phân ethane ) ; những chất đồng phân có tính không đối xứng tăng lên được ấn định bởi những vần âm liên tục. Bỏ qua những vần âm bổ trợ khi không có chất đồng nào được đồng ý có tính đối xứng và chỉ có số liệu biểu lộ rõ ràng cấu trúc của phân tử ; ví dụ CF3CF2CF3 được ký hiệu là R-218 mà không phải là R218ca. Một ví dụ về mạng lưới hệ thống này được cho trong Phụ lục A. Các chất đồng phân dãy propane chứa bromine không được bổ trợ thêm những vần âm được cho trong 4.2.11 và Bảng 2 .

4.2.11. Trong trường hợp các chất đồng phân trong dãy propane thì các chất đồng phân có cùng một số hiệu và được phân biệt bởi hai chữ cái thường bổ sung – chữ cái bổ sung thứ nhất chỉ ra một nguyên tử liên kết với nguyên tử carbon trọng tâm và phải là x, y hoặc z đối với Cl, F và H tương ứng. Chữ cái thứ hai chỉ ra sự thay thế bằng methylene carbon cuối như đã chỉ dẫn trong Bảng 2.

Bảng 2 – Các chữ cái bổ sung cho chất đồng phân propene

Chất đồng phân	Chữ cái bổ sung
CCI2	a
CCIF	b
CF2	c
CHCI	d
CHF	e
CH2	f

Trong trường hợp khi những chất đồng phân lập thể hoàn toàn có thể Open, chất đồng phân trái chiều ( Entgegen ) sẽ được nhận dạng bằng tiếp vị ngữ ( E ) và chất đồng phân cùng phía ( Zusammen ) sẽ được nhận dạng bằng tiếp vị ngữ ( Z ) .

4.3. Các môi chất lạnh gốc ether phải được ký hiệu với tiền tố: “E” (để chỉ “ether”) đặt ngay trước số hiệu. Áp dụng 4.2, trừ các sự khác biệt sau:

4.3.1. Các ether dimethyl hai carbon (ví dụ R-E125, CHF2-O-CF3) không cần đến các tiếp vị ngữ khác ngoài các tiếp vị ngữ được quy định trong 4.2.9 vì sự hiện diện của tiền tố “E” đã đưa ra sự mô tả rất rõ ràng.

4.3.2. Đối với mạch thẳng, các ether ba carbon, các nguyên tử carbon phải được đánh số với số 1 được ấn định cho carbon cuối cùng với số lượng các nguyên tử halogen lớn nhất, và các nguyên tử carbon theo sau được đánh số theo trình tự khi chúng xuất hiện trên mạch thẳng. Trong trường hợp khi cả hai carbon cuối cùng chứa cùng một số lượng các nguyên tử halogen (khác nhau) thì số 1 phải được ấn định cho nguyên tử carbon cuối cùng có số lượng lớn nhất của các nguyên tử bromine, rồi đến chlorine, fluorine và iodine. Đối với các ethers có nhiều hơn ba nguyên tử carbon, hợp chất phải được gán cho một số hiệu trong dãy 600, các hợp chất hữu cơ khác như đã mô tả trong 4.5.

4.3.2.1. Phải bổ sung thêm vào sau các chữ tiếp vị ngữ một số nguyên nhận dạng nguyên tử carbon thứ nhất được liên kết với oxygen ethers (ví dụ, R-E236ea2, CHF2-O-CHF-CF3).

4.3.2.2. Trong trường hợp các cấu trúc hydrocarbon đối xứng khác thì oxygen ethers phải được ấn định cho nguyên tử carbon có vị trí chính trong công thức.

4.3.2.3. Trong trường hợp chỉ có duy nhất một chất đồng phân đối với hydrocarbon của cấu trúc ether như CF3-O-CF2-CF3 thì các chữ cái tiếp vị ngữ đã quy định trong 4.2.9, 4.2.10 và 4.2.11 phải được bỏ đi. Trong ví dụ này, ký hiệu đúng phải là R-E218.

4.3.2.4. Các cấu trúc chứa hai nguyên tử oxy, di-ethers phải được ký hiệu với hai số nguyên tiếp vị ngữ để chỉ vị trí của các nguyên tử oxy ether.

4.3.3. Đối với các ethers mạch vòng mang cả hai tiền tố “C” và “E” thì phải đặt C trước E như “CE” để ký hiệu cho “ethers mạch vòng”. Đối với các ethers mạch vòng có bốn thành phần bao gồm các ba nguyên tử carbon và một nguyên tử oxy ether thì các ký hiệu số cơ bản cho các nguyên tử hydrocarbon phải được cấu trúc theo tiêu chuẩn hiện hành đối với danh mục hydrocarbon như đã mô tả trong 3.2.

4.4. Các hỗn hợp được ấn định cho một số hiệu môi chất lạnh trong dãy 400 hoặc 500

4.4.1. Các hỗn hợp không đồng sôi phải được ấn định cho từng số hiệu nhận dạng trong dãy 400. Để phân biệt giữa các hỗn hợp đồng sôi khác nhau có cùng các thành phần nhưng với các tỷ lệ khác nhau, cần bổ sung thêm vào sau số hiệu một chữ cái hoa (A, B, C,…).

4.4.2. Các hỗn hợp đồng sôi phải được ấn định cho từng số hiệu nhận dạng trong dãy 500. Để phân biệt giữa các hỗn hợp đồng sôi khác nhau có cùng các thành phần nhưng với các tỷ lệ khác nhau, cần bổ sung thêm vào sau số hiệu một chữ hoa (A, B, C…).

4.4.3. Các hỗn hợp phải có các dung sai được quy định cho các bộ phận riêng. Các dung sai này phải được quy định tới phần khối lượng gần nhất 0,1 %. Dung sai trên hoặc dưới giá trị danh nghĩa không được vượt quá phần khối lượng 2,0 %. Dung sai trên và dưới giá trị danh nghĩa không được nhỏ hơn phần khối lượng 0,1 %. Độ chênh lệch giữa các dung sai lớn nhất và nhỏ nhất không được vượt quá một nửa tỷ lệ thành phần danh nghĩa của thành phần trong hỗn hợp.

4.5. Các hợp chất hữu cơ khác phải được ấn định các số liệu trong dãy 600 trong các nhóm mười như đã nêu trong Bảng E.4 cho từng ký hiệu trong phạm vi các nhóm. Đối với các hydrocarbons bão hòa có 4 đến 8 nguyên tử carbon, số liệu được ấn định phải là 600 cộng với số lượng các nguyên tử trừ đi 4. Ví dụ, butane là R-600, pentane là R-601, hexane là R-602, heptane là R-603 và octane là R-604. Hydrocarbon mạch thẳng hoặc “tiêu chuẩn” không có tiếp vị ngữ. Đối với các chất đồng phân của hydrocarbons có 4 đến 8 nguyên tử carbon, các chữ cái thường “a”, “b”, “c” v.v… được bổ sung cho các chất đồng phân theo các nhóm được liên kết với mạch carbon dài nhất như đã chỉ dẫn trong Bảng 3. Ví dụ, R-601a được ấn định cho 2 methylbutane (isopentane) và R-601b có thể được ấn định cho 2,2-dimethyl propane (neopentane). Các chất đồng phân hỗn hợp trong đó nồng độ của một chất đồng phân lớn hơn hoặc bằng 4 % phải được ấn định một số liệu trong dãy 400 hoặc 500.

Bảng 3 – Các tiếp vị ngữ của các hợp chất hữu cơ khác

Nhóm liên kết	Tiếp vị ngữ
Không ( mạch thẳng )	Không có tiếp vị ngữ
2 – methyl	a
2,2 – dimethyl	b
3 – methyl	c
2,3 – dimethyl	d
3,3 – dimethyl	e
2,4 – dimethyl	f
2,2,3 – trimethyl	g
3 – ethyl	h
4 – methyl	i
2,5 – dimethyl	j
3,4 – dimethyl	k
2,2,4 – trimethyl	I
2,3,3 – trimethyl	m
2,3,4 – trimethyl	n
2,2,3,3 – tetramethyl	o
3 – ethyl – 2 – methyl	p
3 – ethyl – 3 – methyl	q

4.6. Các hợp chất vô cơ phải được ấn định các số hiệu nhận dạng trong dãy 700 và dãy 7000

4.6.1. Đối với các hợp chất có các khối lượng mol tương đối nhỏ hơn 100 thì số hiệu phải bằng tổng số của 700 và khối lượng mol tương đối được làm tròn tới số nguyên gần nhất.

4.6.2. Đối với các hợp chất có các khối lượng mol bằng hoặc lớn hơn 100 thì số hiệu nhận dạng phải bằng tổng số của 7000 và khối lượng mol tương đối được làm tròn tới số nguyên gần nhất.

4.6.3. Khi hai hoặc nhiều môi chất lạnh vô cơ có cùng khối lượng phân tử thì phải bổ sung thêm vào các chữ hoa (nghĩa là A, B, C v.v…) cho từng ký hiệu để phân biệt chúng với nhau bắt đầu với chữ A cho môi chất lạnh vô cơ được nhận dạng thứ hai có khối lượng mol đã cho.

5. Tiền tố của ký hiệu

5.1. Tiền tố chung

Số hiệu nhận dạng, như đã xác lập theo Điều 4 phải được đặt trước bởi chữ R hoặc từ Môi chất lạnh trừ khi sử dụng những tiền tố ký hiệu thành phần như đã diễn đạt trong 5.2. Giữa chữ R hoặc từ môi chất lạnh và số ký hiệu không có ký tự trống, có một ký tự trống hoặc sử dụng một dấu gạch ngang .
Các ví dụ gồm có : R134a, Môi chất lạnh 134 a, R 134 a và R-134a .

5.2. Tiền tố ký hiệu thành phần

Đối với những họ fluorocarbon và hydrocarbon, phải đặt trước số hiệu nhận dạng như đã xác lập trong Điều 4, một chuỗi những vần âm ký hiệu những nguyên tố cấu thành hợp chất. Tiền tố ký hiệu thành phần phải gồm có vần âm tiên phong của những nguyên tố chứa trong hợp chất. Nguyên tố tiên phong được liệt kê phải là H so với hydrogen nếu có và nguyên tố ở đầu cuối phải là C so với carbon. Các vần âm trung gian phải bộc lộ những halogen được liệt kê theo thứ tự sau : I so với iodine, B so với bromine, C so với chlorine và F so với fluorine .
CHÚ THÍCH 1 : Các hợp chất có halogen chứa hydrogen có tiềm năng phân hủy tăng trước khi đạt tới tầng bình lưu .
Các tiền tố ký hiệu thành phần so với những ethers phải được thay thế sửa chữa “ C ” bằng “ E ” như HFE, HCFE và CFE với những tên gọi tương ứng là hydrofluoroether, hydrochlorofluoroether và chlorofluoroether. E trong số nhận dạng phải được bỏ đi khi sử dụng những tiền tố ký hiệu thành phần. Các tiền tố ký hiệu thành phần so với những olefins có halogen phải là CFC, HCFC hoặc HFC với những tên gọi tương ứng là chlorofluorocarbon, hydrochlorofluorocarbon hoặc hydrofluorocarbon, hoặc những sự thay thế sửa chữa O cho carbon C như CFO, HCFO hoặc HFO với những tên gọi tương ứng cho chlorofluoro – olefin, hydrochlorofluoro olefin hoặc hydrofluoro-olefin .
CHÚ THÍCH 2 : Các olefins có halogen là một tập hợp con của những hợp chất hữu cơ halogen ( hoặc chứa carbon ) có tuổi thọ trong khí quyển ngắn hơn nhiều so với những bản sao bão hòa của chúng .
Ngoài ra, khi một hợp chất môi chất lạnh được fluorinated hóa trọn vẹn thì sử dụng ký hiệu PFC. Các ví dụ được hướng dẫn trong Bảng 4 .

Bảng 4 – Các ví dụ của các tiền tố ký hiệu thành phần

Môi chất lạnh	Thành phần	Tiền tố và ký hiệu
Chlorofluorocarbon 12	CCl2F2	CFC-12
Hydrochlorofluorocarbon 22	CHClF2	HCFC-22
Hydrofluorocarbon 134 a	CH2FCF3	HFC-134a
Perfluorocarbon 116	CF3CF3	PFC-116
Hydrocarbon 600 a	( CH3 ) 2CH CH3	HC-600a
Perfluorocarbon C318	– ( CF2 ) 4 –	PFC-C318
Hydrofluoroether E125	CHF2OCF3	HFE-125
Hydrofluoro-olefin 1234 yf	CF3CF = CH2	HFO-1234yf

Có thể nhận dạng những hỗn hợp có những số liệu đã ấn định bằng sự link những tiền tố ký hiệu thành phần thích hợp của những thành phần riêng ( ví dụ R-500 [ CFC-12 / HFC-152a ] ). Các thành phần của hỗn hợp phải được liệt kê theo thứ tự tăng lên của điểm sôi thông thường. Có thể nhận dạng những hỗn hợp không có những số liệu đã ấn định khi sử dụng những tiền tố ký hiệu thành phần cho mỗi thành phần ( ví dụ, HCFC-22 / HFC-152a / CFC-114 [ 36,0 / 24,0 / 40,0 ]. Ở đây [ 36,0 / 24,0 / 40,0 ] biểu thị thành phần khối lượng của mỗi thành phần được tính theo Tỷ Lệ .

6. Phân loại an toàn

6.1. Quy định chung

6.1.1. Phân loại an toàn – Thành phần

Phân loại bảo đảm an toàn phải gồm có hai ký tự chữ và số ( ví dụ A2 hoặc B1 ) với một ký tự thứ ba L ký hiệu cho vận tốc cháy thấp ; vần âm hoa thông tư tính ô nhiễm như đã xác lập trong 6.1.2 ; chữ số Ả rập diễn đạt năng lực cháy như đã xác lập trong 6.1.3. Các hỗn hợp phải được ấn định là sự phân loại nhóm bảo đảm an toàn kép với hai sự phân loại được tách biệt bởi dấu gạch chéo ( / ). Sự phân loại thứ nhất đã liệt kê phải là sự phân loại giám sát theo công thức cho trường hợp xấu nhất ( WCF ) của hỗn hợp. Sự phân loại thứ hai đã liệt kê phải là sự phân loại đo lường và thống kê theo công thức cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất ( WCFF ) .

6.1.2. Phân loại tính độc hại

Các môi chất lạnh phải được phân loại theo một trong hai cấp A hoặc B, dựa trên sự phơi nhiễm được cho phép .
– Cấp A ( tính ô nhiễm vĩnh viễn thấp ) có nghĩa là những môi chất lạnh có số lượng giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp 400 ppm 1 hoặc lớn hơn ;
– Cấp B ( tính ô nhiễm lâu dài hơn cao ) có nghĩa là những môi chất lạnh có số lượng giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp nhỏ hơn 400 ppm .
CHÚ THÍCH : Giới hạn phơi nhiễm nghề nghiệp dựa trên OSHA PEL, ACGIH TLV-TWA, TERA WEEL hoặc MAK .

6.1.3. Phân loại khả năng cháy – Phân loại chung

6.1.3.1. Phân loại khả năng cháy

Các môi chất lạnh phải được phân loại là một trong bốn cấp ( 1, 2L, 2 hoặc 3 ) dựa trên thử nghiệm số lượng giới hạn dưới của năng lực cháy được thực thi tương thích với ASTM E681 như đã lao lý trong Phụ lục B, phép đo vận tốc cháy lớn nhất được thực thi theo chiêu thức như đã miêu tả dưới đây và nhiệt trị được xác lập tương thích với 6.1.37. Phải triển khai cả hai phép thử số lượng giới hạn dưới của năng lực cháy và vận tốc cháy ở những nhiệt độ được lao lý bên dưới .
Phải thực thi phép đo vận tốc cháy theo Phụ lục C hoặc giải pháp an toàn và đáng tin cậy khác. Phương pháp được lựa chọn phải tương thích với những giải pháp đã xác lập để xác lập vận tốc cháy bằng cách chứng tỏ sự tương thích với TCVN 6739 ( ISO 817 ). Các hiệu quả đo vận tốc cháy của cơ quan duy trì ( MA ) ( 6,7 ± 0,7 ) cm / s so với R-32 và ( 23,0 ± 2,3 ) cm / s so với R-152a, hoặc có dẫn chứng hiển nhiên biểu thị độ đúng mực của giải pháp. Phép đo phải được thực thi mở màn từ LFL tới tối thiểu là 125 % nồng độ tỷ lượng. Phải triển khai phép đo có những độ tăng hầu hết là 10 % nồng độ tỷ lượng và mỗi phép đo phải được lặp lại tối thiểu là 2 lần. Tốc độ cháy lớn nhất là giá trị lớn nhất thu được từ sự lựa chọn đoạn đường cong thích hợp nhất cho những điểm đo. Hỗn hợp khí phải được tạo ra bằng bất kỳ chiêu thức nào sản xuất ra một hỗn hợp không khí / môi chất lạnh có độ đúng mực tới ± 0,1 % trong buồng thử. Phải sử dụng không khí khô được tái tạo ra ( nhỏ hơn 0,00015 g, hơi nước trên gam không khí khô ) có chứa 21,0 ± 0,1 % O2 làm chất oxy hóa. Khí cháy được phải có độ tinh khiết nhỏ nhất là 99,5 % theo khối lượng .
CHÚ THÍCH 1 : Các giải pháp dùng cho xác lập vận tốc cháy gồm có giải pháp ống thẳng đứng và chiêu thức bình chứa kín [ 14 ] .
CHÚ THÍCH 2 : Các chiêu thức đã được sử dụng cho hòa trộn gồm có a ) sự hòa trộn có nén được triển khai khi sử dụng áp suất riêng phần, hoặc b ) những chiêu thức lưu lượng định lượng hoàn toàn có thể là dụng cụ đo lưu lượng thể tích và những bộ điều khiển và tinh chỉnh lưu lượng khối lượng để cố định và thắt chặt tỷ suất của không khí và môi chất lạnh .

6.1.3.2. Cấp 1 (không có sự lan truyền ngọn lửa)

Các môi chất lạnh hỗn hợp đơn hoặc những hỗn hợp môi chất lạnh WCF và WCFF không biểu lộ sự Viral ngọn lửa khi được thử trong không khí ở 60 °C và 101,3 kPa .

6.1.3.3. Cấp 2L (khả năng cháy thấp)

Các môi chất lạnh hỗn hợp đơn hoặc những hỗn hợp môi chất lạnh ( WCF và WCFF ) cung ứng toàn bộ những điều kiện kèm theo sau :
a ) Biểu hiện có sự Viral ngọn lửa khi được thử ở 60 °C và 101,3 kPa ,
b ) Có LFL > 3,5 % theo thể tích ( xem 6.1.3. 6 nếu môi chất lạnh không có LFL ở 23 °C và 101,3 kPa ) ,
c ) Có nhiệt trị < 19000 = " " > J / kg ( xem 6.1.3. 7 ), và ,
d ) Có vận tốc cháy lớn nhất ≤ 10 cm / s khi được thử ở 23 °C và 101,3 kPa .

6.1.3.4. Cấp 2 (cháy được)

6.1.3.5. Cấp 3 (khả năng cháy cao)

Các môi chất lạnh hợp chất đơn hoặc những hỗn hợp môi chất lạnh WCF và WCFF cung ứng những điều kiện kèm theo sau :
a ) Biểu hiện có sự Viral ngọn lửa khi được thử ở 60 °C và 101,3 kPa và
b ) Có LFL ≤ 3,5 % theo thể tích ( xem 6.1.3. 6 nếu môi chất lạnh không có LFL tại 23 °C và 101,3 kPa ) ; hoặc có nhiệt trị ≥ 19000 kJ / kg .

6.1.3.6. LFL hoặc ETFL

Đối với những môi chất lạnh hoặc những hỗn hợp môi chất lạnh cấp 2L, 2 hoặc cấp 3, phải xác lập LFL. Đối với những môi chất lạnh hoặc những hỗn hợp môi chất lạnh cấp 2L, 2 hoặc cấp 3 không có sự Viral ngọn lửa khi được thử ở 23 °C và 101,3 kPa ( nghĩa là không có LFL ), số lượng giới hạn nhiệt độ nâng cao của ngọn lửa ( ETFL ) phải được sử dụng thay cho LFL để xác lập sự phân loại năng lực cháy của chúng .

6.1.3.7. Nhiệt trị

Phải xác lập nhiệt trị ở 25 °C và 101,3 kPa như sau :

6.1.3.7.1. Đối với các môi chất lạnh hỗn hợp đơn phải tính toán nhiệt trị các giá trị của nhiệt tạo thành được lập thành bảng trong một số sổ tay và các dữ liệu cơ bản về các tính chất hóa học và vật lý. Nhiệt trị (các giá trị dương và phát nhiệt), là enthalpy của sự tạo thành các chất phản ứng (thuốc thử) (môi chất lạnh và oxygen) trừ đi enthalpy của sự tạo thành các sản phẩm của phản ứng. Các giá trị tính toán phải là cơ sở cho sự cháy hoàn toàn của một mole môi chất lạnh có đủ oxygen cho một phản ứng tỷ lượng. Các chất phản ứng và các sản phẩm cháy phải được giả thiết là ở pha khí. Các sản phẩm cháy phải là HF, CO2 (N2, SO2, nếu nitrogen hoặc sulfur là một phần của cấu trúc phân tử của môi chất lạnh) và HCI nếu có đủ hydrogen trong phân tử. Vượt quá H phải được giả thiết để chuyển đổi thành H2O. Nếu không có đủ hydrogen cho sự tạo thành HF và HCI nhưng đủ để tạo thành HF thì sự tạo thành HF được ưu tiên hơn so với sự tạo thành HCI. Nếu có đủ hydrogen cho sự tạo thành HF thì F còn lại được ưu tiên tạo ra COF2 so với sự tạo thành CO2, Cl còn lại tạo ra Cl2.

6.1.3.7.2. Đối với các hỗn hợp môi chất lạnh, phải tính toán nhiệt trị có thành phần danh nghĩa từ phương trình cân bằng tỷ lượng của tất cả các môi chất lạnh thành phần trong đó tổng số các mole của môi chất lạnh phải bằng 1.

CHÚ THÍCH : Có thể thấy rằng vì sự phân loại những phân tử môi chất lạnh thành những nguyên tử cấu thành của chúng và sự tạo ra một thành phần dựa trên giả thuyết có cùng một tỷ số mole của tổng carbons, hydrogens, fluorines v.v… như trong hỗn hợp gốc. Phân tử dựa trên giả thuyết hoàn toàn có thể được giải quyết và xử lý sau đó như một môi chất lạnh tinh khiết như trong 6.1.3. 7.1. Nhiệt tạo thành so với phân tử dựa trên giả thuyết này là giá trị mole trung bình của những nhiệt tạo thành so với những phân tử của hỗn hợp gốc .

6.2. Sơ đồ ma trận của hệ thống phân loại nhóm an toàn

Các phân loại về tính ô nhiễm và năng lực cháy được miêu tả trong 6.1.2 và 6.1.3 tạo ra tám sự phân loại bảo đảm an toàn riêng không liên quan gì đến nhau ( A1, A2L, A2, A3, B1, B2L, B2 và B3 ) cho những môi chất lạnh. Các phân loại này được trình diễn bằng ma trận biểu lộ trên Hình 1 .

	Nhóm an toàn
Khả năng cháy cao	A3	B3
Cháy được	A2	B2
Khả năng cháy thấp	A2L	B2L
Không có sự Viral ngọn lửa	A1	B1
	Tính ô nhiễm thấp	Tính ô nhiễm cao

Hình 1 – Các nhóm an toàn như đã xác định bằng khả năng cháy và tính độc hại

7. Phân loại môi chất lạnh

Các môi chất lạnh được ấn định là những loại được hướng dẫn trong những Bảng 5, 6 và 7 .

8. Giới hạn của nồng độ môi chất lạnh (RCL)

8.1. Quy định chung

Việc xác lập RCL phải dựa trên giả thiết sự bay hơi trọn vẹn và sự hòa trộn đồng đều ; không còn cặn khi hòa tan, phản ứng hoặc sự phân hủy trong dung tích chứa. Các thông số bảo đảm an toàn được tính đến trong khi xem xét những nồng độ cục bộ trong thời điểm tạm thời hoặc những độ không bảo vệ trong những tài liệu thử .
RCL so với mỗi môi chất lạnh phải là đại lượng thấp nhất của những đại lượng được đo lường và thống kê tương thích với 8.1.1. 1, 8.1.2 và 8.1.3 khi sử dụng những tài liệu như đã hướng dẫn trong 8.2 và được kiểm soát và điều chỉnh tương thích với 8.4 trừ khi có lập luận khoa học tương hỗ cho một giá trị khác .

8.1.1. Yêu cầu chung

8.1.1.1. Giới hạn phơi nhiễm độc hại mạnh (ATEL)

ATEL là thông số nồng độ ô nhiễm ( TCF ) thấp nhất trong những thông số nồng độ ô nhiễm 8.1.1. 2, 8.1.1. 3, 8.1.1. 4 và 8.1.1. 5. Đối với những hỗn hợp, những giá trị của thông số kỹ thuật riêng trong 8.1.1. 1 đến 8.1.1. 5 phải được thống kê giám sát theo công thức sau :

Trong đó :
xn là tỉ phần mol của thành phần n của hỗn hợp ;
Cn là TCF so với thành phần n tương thích với ISO 10298 .
CHÚ THÍCH – Về một thống kê giám sát mẫu của ATEL, xem Phụ Iục D và về hạng mục những giá trị tương quan đến tính toàn ATEL và RCl, xem Phụ lục E .

8.1.1.2. Sự chết (tử vong)

Giá trị phải được lựa chọn theo những ưu tiên sau :

Ưu tiên thứ nhất: 28,3 % của 4-h LC50 đối với chuột

Ưu tiên thứ hai: 28,3 % của 4-h ALC đối với chuột với điều kiện là không gây ra sự chết cho nhiều hơn một nửa động vật bị phơi nhiễm.

CHÚ THÍCH : 28,3 % là giá trị dựa trên đo lường và thống kê lại LC50 trong thời hạn 30 min với một thông số bảo đảm an toàn bằng 10. Thời gian 30 min là thời hạn nhu yếu để thoát ra từ một khu vực có rò rỉ môi chất lạnh một lượng 0,283 = ( 4/0, 5 ) 1/2/10 .

Ưu tiên thứ ba: Nếu không xác định được giá trị nào, 0 ppm1)

Phải sử dụng những công thức ( 1 ) và ( 2 ) để kiểm soát và điều chỉnh những giá trị LC50 hoặc ALC đã được xác lập với những phép thử 15 min đến 8 h cho những môi chất lạnh không có sẵn những tài liệu 4 – h :

(1)

và

(2)

Trong đó :
t1 Ià4h ;
t2 là khoảng chừng thời hạn thử, được tính bằng giờ, vận dụng cho 0,25 h đến 8 h .

8.1.1.3. Sự nhạy cảm hóa của tim

Không nhu yếu phải điều tra và nghiên cứu sự nhạy cảm hóa của tim trong xác lập ATEL nếu 4 – h LC50 hoặc 4 – h ALC trong 8.1.1. 3 nhỏ hơn 10 000 ppm theo thể tích hoặc nếu môi chất lạnh tìm thấy bằng xem xét tính ô nhiễm không gây ra sự nhạy cảm hóa của tim .
CHÚ THÍCH 1 : Sự nhạy cảm hóa của tim là một phần của công dụng đạt được một mức máu nhất định của chất. Nếu chất quá ô nhiễm thì hoàn toàn có thể thấy những biểu lộ khác của tính ô nhiễm hoặc gây chết người trước khi tăng trưởng chứng loạn nhịp tim. Không có những hydrocarbon hoặc hydrohalocarbon nào có LC50 thấp đã gây ra chứng loạn nhịp tim. [ 13 ]
Giá trị phải được lựa chọn theo ưu tiên sau :

Ưu tiên thứ nhất: 100 % NOAEL đối với sự nhạy cảm hóa của tim trong các liều lượng gây mê. Nếu trong quá trình của phép thử sự nhạy cảm hóa của tim, các ảnh hưởng khác làm giảm sự nghiên cứu trước khi xác định một ngưỡng cho sự nhạy cảm hóa của tim, mức phơi nhiễm cao nhất được thử với các dữ liệu đã được thu thập cho ít nhất là một nửa các động vật được thử có thể được sử dụng làm NOAEL đánh giá đối với điểm nhạy cảm hóa cuối cùng của tim. Các điều kiện ở đó vấn đề nêu trên có thể xảy ra là sự quan sát các dấu hiệu lâm sàng của các ảnh hưởng của hệ thần kinh trung ương hoặc các dấu hiệu ghi được của độ độc hại ảnh hưởng đến cơ thể. Trong các tình huống này, NOAEL cho các dấu hiệu này sẽ thấp hơn mức phơi nhiễm dẫn đến sự rút ngắn nghiên cứu sự nhạy cảm hóa của tim. Vì vậy, yêu cầu cho xác định việc đánh giá sự nhạy cảm hóa của tim nên được xem là được đáp ứng. Giá trị của NOAEL này nên được xem xét cùng với các kết quả từ các nghiên cứu thích hợp khác để xác định ATEL.

CHÚ THÍCH 2 : Phương pháp này được đồng ý vì sự nổi lên của những ảnh hưởng tác động khác ( ví dụ rùng mình hoặc mê ) ngăn cản năng lực xác lập sự nhạy cảm hóa của tim .

Ưu tiên thứ hai: 80 % LOAEL với điều kiện là LOAEL không tạo ra sự nhạy cảm hóa lớn hơn một nửa các động vật bị phơi nhiễm.

Ưu tiên thứ ba: Nếu không xác định được giá trị, có thể phải xem xét đến các dữ liệu về sự nhảy cảm hóa của tim từ các hợp chất tương tự khác với điều kiện là có sự biện minh khoa học đúng. Nếu không xác định được các dữ liệu về sự nhạy cảm hóa của tim từ NOAEL được ấn định một giá trị 1000 ppm.

8.1.1.4. Các ảnh hưởng của gây mê hoặc của hệ thần kinh trung ương (CNS)

Giá trị phải được lựa chọn theo ưu tiên sau :

Ưu tiên thứ nhất: 50 % của EC50 trong 10 min cho các con chuột để mất khả năng hoạt động trong một thiết bị quay.

Ưu tiên thứ hai: 100 % của NOAEL cho các con chuột để mất khả năng hoạt động trong một thiết bị quay.

Ưu tiên thứ ba: 50 % của LOAEL cho các dấu hiệu của bất cứ hiện tượng mê nào hoặc ảnh hưởng của CNS cho các con chuột trong nghiên cứu tính độc hại mạnh với điều kiện là LOAEL không tạo ra ảnh hưởng gây mê cho nhiều hơn một nửa các động vật bị phơi nhiễm.

Ưu tiên thứ tư: 80 % của NOAEL cho các dấu hiệu của hiện tượng mê hoặc ảnh hưởng CNS cho các con chuột trong quá trình nghiên cứu tính độc hại mạnh cận lâm sàng hoặc lâm sàng trong đó các dấu hiệu lâm sàng được lập thành tài liệu.

8.1.1.5. Các triệu chứng bệnh làm suy giảm sự khỏi bệnh và thương tích vĩnh viễn

80 % nồng độ thấp nhất cho phơi nhiễm của con người trong 30 min hoàn toàn có thể làm suy giảm năng lực khỏi bệnh của cá thể hoặc gây ra những ảnh hưởng tác động không hề đảo ngược được có hại cho sức khỏe thể chất. Nguồn của giá trị phải được chứng tỏ bằng tài liệu .

8.1.2. Giới hạn thiếu oxygen (ODL)

ODL phải là 140000 ppm theo thể tích của môi chất lạnh trong không khí ( 18 % O2 ) so với những vị trí có độ cao so với mực nước biển đến và bằng 1000 m. Ở những vị trí cao hơn 1000 m nhưng thấp hơn hoặc bằng 1500 m trên mực nước biển, ODL phải là 112.000 ppm và ở độ to lớn hơn 1500 m trên mực nước biển ODL phải là 69100 ppm theo thể tích ( 19,5 % O2 ) .

8.1.3. Giới hạn của nồng độ cháy được (FCL)

FCL phải được bộc lộ bằng những phần triệu và được giám sát bằng 20 % của LFL, được biểu lộ bằng ppm và được xác lập tương thích với Phụ lục B .

8.2. Dữ liệu cho tính toán

8.2.1. Nguồn dữ liệu

8.2.1.1. Các dữ liệu cho tính toán: Các dữ liệu được sử dụng cho tính toán RCL phải được lấy từ các ấn phẩm khoa học đã được xem xét lại kỹ, các đánh giá về an toàn đã được các cơ quan nhà nước công bố hoặc các bảng của các chuyên gia hoặc các công trình nghiên cứu khoa học và kỹ thuật. Các ứng dụng tuân theo các công trình nghiên cứu khoa học và kỹ thuật trong Phụ lục E về các dữ liệu tính độc hại phải chỉ ra mức độ tuân theo các quy trình kỹ thuật tốt trong phòng thí nghiệm (GLP) còn hiệu lực khi các công trình nghiên cứu đã được thực hiện, ví dụ, tài liệu tham khảo [6]. Phải cung cấp thông tin bằng tiếng Anh. Các bản đệ trình phải bao gồm mô tả các phương pháp thực nghiệm và phân tích được sử dụng và tóm tắt các khả năng của người hoặc những người cung cấp sự đánh giá.

8.2.1.2. Các dữ liệu khác của tính độc hại: Các dữ liệu từ các công trình nghiên cứu chưa được công bố, từ các công trình nghiên cứu chưa được xem xét lại kỹ hoặc từ các công trình nghiên cứu liên quan đến các loài khác các loài được chỉ dẫn trong 8.1.1.1, 8.1.1.2, 8.1.1.3 và 8.1.1.4 hoặc liên quan đến các chất hóa học tương tự có thể được đệ trình cho cơ quan quản lý (xem Phụ lục F), Các dữ liệu không được xử lý như các dữ liệu tin cậy. Các bản đệ trình phải bao gồm sự mô tả các phương pháp thực nghiệm và phân tích được sử dụng, đánh giá các dữ liệu từ các nguồn khác và phạm vi tìm kiếm các dữ liệu. Các bản đệ trình phải tóm tắt khả năng của người hoặc những người đã tiến hành việc đánh giá.

8.2.1.3. Các giá trị đa dữ liệu: Khi các giá trị đa dữ liệu đã được công bố và được đệ trình cho MA thì MA phải thực hiện việc đánh giá về các giá trị xuất hiện có độ chính xác cao nhất và thực sự thỏa đáng.

MA phải giữ hồ sơ về tính logic của quyết định hành động .
Ngoại lệ : Đối với sự nhạy cảm hóa của tim và NOAEL đến sự gây mê trong 8.1.1. 3 và 8.1.1. 4 phải sử dụng NOAEL được công bố cao nhất, không vượt quá LOAEL được công bố, so với bất kỳ phần đông vật nào được thử .

8.2.1.4. Các dữ liệu về khả năng cháy khác: Các dữ liệu từ các công trình nghiên cứu chưa được công bố hoặc từ những công trình nghiên cứu chưa được xem xét lại kỹ phải được đệ trình cho cơ quan vận hành để xem xét của TCVN 6739 (ISO 817). Các bản đệ trình phải bao gồm sự mô tả các phương pháp thực nghiệm và phân tích được sử dụng và sự đánh giá các dữ liệu từ các nguồn khác và phạm vi tìm kiếm dữ liệu. Các bản đệ trình phải tóm tắt khả năng của người hoặc những người đã tiến hành đánh giá. Các giá trị được sử dụng phải là các giá trị dẫn đến LFL thấp nhất hoặc tốc độ cháy cao nhất khi được tiến hành theo phương pháp được mô tả trong Điều 6.

8.2.2. Các biện pháp thích hợp

Sử dụng những tài liệu được xác lập bởi MA được tạo ra theo cách tương thích với những giải pháp được sử dụng để thu được những tài liệu trong 8.1.1. 2, 8.1.1. 3, 8.1.1. 4 và 8.1.1. 5 là được cho phép so với những thông số kỹ thuật được xác lập trong 8.1 .

8.3. Các chất nhiễm bẩn và tạp chất

Cần nhận dạng những chất nhiễm bẩn và những tạp chất gồm có những tạp chất đồng phân và những tạp chất phân hủy từ quy trình sản xuất, luân chuyển và dữ gìn và bảo vệ, những chất này làm tăng năng lực cháy hoặc tính ô nhiễm trong khoanh vùng phạm vi độ đúng mực của RCL. Cũng cần xác lập những số lượng giới hạn cho những tạp chất này. Xem tiêu chuẩn AHRI 700 .

8.4. Chuyển đổi đơn vị và điều chỉnh độ cao

Phải sử dụng công thức ( 3 ) để quy đổi RCL từ một tỷ số thể tích ( ppm theo thể tích ) thành khối lượng thể tích ( g / m3 ) .
RCLM = RCLppm x a x M x 10-6 ( 3 )
Trong đó
RCLM là RCL ( g / m3 ) ;
RCLppm là RCL ( ppm theo thể tích ) ;
M là khối lượng mol tương đối của môi chất lạnh ( g / mol ) .
a = P. / RT
Trong đó
T là nhiệt độ tính bằng Kelvin và bằng 298 trong thống kê giám sát tiêu chuẩn ;
P. là áp suất, tính bằng Pascal ( áp suất phải được kiểm soát và điều chỉnh theo độ cao khi lớn hơn 1500 m so với mực nước biển theo công thức sau : P = 1,01325 x 105 – 10,001 x h, trong đó h là độ cao, tính bằng mét ) ;
R bằng 8,314 J / mol K .

Bảng 5 – Ký hiệu môi chất lạnh

Số hiệu môi chất lạnh	Tiền tố ký hiệu thành phần	Tên hóa họcb	Công thức hóa học	Khối lượng mol tương đối g/mol	Điểma sôi chuẩn °C	Nhóm an toànd	LFL (ppm theo thể tích)	ATEL (ppm theo thể tích)	RCL (ppm theo thể tích
		Dãy methane
R-11	CFC	trichlorofluoromethane	CCI3F	137,4	24	A1		1100	1100
R-12	CFC	dichlorodifluoromethane	CCI2F2	120,9	– 30	A1		18 000	18 000
R-14	PFC	tetrafluoromethane ( carbon tetrafluoride )	CF4	88,0	– 128	A1		110 000	110 000
R-22	HCFC	chlorodifIuoromethane	CHClF2	86,5	– 41	A1		59 000	59 000
R-23	HFC	trifluoromethane	CHF3	70,0	– 82	A1		51 000	51 000
R-32	HFC	difluoromethane ( methylene fluoride )	CH2F2	52,0	– 52	A2L	144000	220 000	29 000
		Dãy ethane
R-113	CFC	1,1,2 – trichloro-1, 2,2 – trifluoroethane	CCl2FCClF2	187,4	48	A1		2 600	2 600
R-114	CFC	1,2 – dichloro-1, 1,2,2 – tetrafluoroethane	CClF2CClF2	170,9	4	A1		20 000	20 000
R-115	CFC	chloropentafluoroethane	CClF2CF3	154,5	– 39	A1		120 000	120 000
R-116	PFC	hexafluoroethane	CF3CF3	138,0	– 78	A1		120 000	120 000
R-123	HCFC	2,2 – dichloro-1, 1,1 – trifluoroethane	CHCl2CF3	153,0	27	B1		9 100	9 100
R-124	HCFC	2 – chloro-1, 1,1,2 – tetrafluoroethane	CHClFCF3	136,5	– 12	A1		10 000	10 000
R-125	HFC	pentafluoroethane	CHF2CF3	120,0	– 49	A1		75 000	75 000
R-134a	HFC	1,1,1,2 – tetrafluoroethane	CH2FCF3	102,0	– 26	A1		50 000	50 000
R-142b	HCFC	1 – chloro-1, 1 – difluoroethane	CH3CCIF2	100,5	– 10	A2	80 000	25000	16 000
R-143a	HFC	1,1,1 – trifluoroethane	CH3CF3	84,0	– 47	A2L	82 000	170 000	16 000
R-152a	HFC	1,1 – difluoroethane	CH3CHF2	66,0	– 25	A2	48 000	50 000	9 600
R-170	HC	ethane	CH3CH3	30,0	– 89	A3	31 000	7 000	6 200
R-E170		methoxymethane ( dimethyl ether )	CH3OCH3	46,1	– 25	A3	34 000	42 000	6 800
		Dãy propane
R-218	PFC	octafluoropropane	CF3CF2CF3	188,0	– 37	A1		110 000	110 000
R-227ea	HFC	1,1,1,2,3,3,3 – heptafluoropropane	CF3CHFCF3	170,0	– 16	A1		90 000	90 000
R-236fa	HFC	1,1,1,3,3,3 – hexafluoropropane	CF3CH2CF3	152,0	– 1	A1		55 000	55 000
R-245fa	HFC	1,1,1,3,3 – pentafluoropropane	CHF2CH2CF3	134,0	15	B1		34 000	34 000
R-290	HC	propane	CH3CH2CH3	44,0	– 42	A3	21 000	50 000	4 200
		Hợp chất hữu cơ mạch vòng
R-C318	PFC	octafluorocyclobutane	CF2CF2CF2CF2	200,0	– 6	A1		80 000	80 000
		Các hợp chất hữu cơ khác hydrocarbon
R-600	HC	butane	CH3CH2CH2CH3	58,1	0	A3	16 000	1 000	1 000
R-600a	HC	2 – methylpropane ( isobutane )	( CH3 ) 2CHCH3	58,1	– 12	A3	18 000	25 000	3 600
R-601	HC	pentane	CH3CH2CH2CH2CH3	72,2	36	A3	12 000	1 000	1 000
R-601a	HC	2 – methylbutane ( isopentane )	( CH3 ) 2CHCH2 CH3	72,2	27	A3	10 000	1 000	1 000
		Hợp chất vô cơ
R-702		hydrogen	H2	2,0	– 253	A3	40 000
R-704		helium	He	4,0	– 269	A1
R-717		ammonia	NH3	17,0	– 33	B2L	167000	320	320
R-744		carbon dioxide	CO2	44,0	– 78 c	A1		40 000	40 000
		Dãy propene
R-1234yf	HFO	2,3,3,3 – tetrafluoro-1-propene	CF3CF = CH2	114,0	– 29,4	A2L	62 000	100 000	12 000
R-1234ze ( E )	HFO	trans-1, 3,3,3 tetrafluoro-1-propene	CF3CH = CHF	114,0	– 19,0	A2L	65 000	59 000	13 000
R-1270	HC	propene ( propylene )	CH3CH = CH2	42,1	– 48	A3	27 000	1 000	1 000
a Khối lượng mol tương đối và điểm sôi chuẩn không phải là một phần của tiêu chuẩn này. Điểm sôi chuẩn là nhiệt độ tại đó một chất lỏng sôi ở áp suất khí quyển tiêu chuẩn ( 101,3 kPa ) . b Tên hóa học được ưa dùng được kèm theo sau bởi tên thông dụng trong ngoặc đơn. Tên hóa học được ưa dùng và những công thức tương thích với tài liệu tìm hiểu thêm [ 2 ] hoặc tài liệu tìm hiểu thêm [ 4 ] . c Thăng hoa . d Bảng E. 4 phân phối những ký hiệu cho những môi chất lạnh hỗn hợp đơn chưa có đủ những tài liệu cho phân loại bảo đảm an toàn hoặc xác lập giá trị ATEL hoặc RCL .

Bảng 6 – Ký hiệu môi chất lạnh của hỗn hợp R400

Số hiệu môi chất lạnh	Thành phần danh nghĩac % khối lượng	Dung sai của thành phần, %	Điểm bọt/điểm sương tại 101,3 kPa °C a	Nhóm an toànd	LFL (ppm theo thể tích)	ATEL (ppm theo thể tích)	RCL ( ppm theo thể tích )
R-401A	R-22 / 152 a / 124 ( 53,0 / 13,0 / 34,0 )	± 2,0 / + 0,5 – 1,5 / ± 1,0	– 34,4 / – 28,8	A1 / A1		27 000	27 000
R-401B	R-22 / 152 a / 124 ( 61,0 / 11,0 / 28,0 )	± 2,0 / + 0,5 – 1,5 / ± 1,0	– 35,7 / – 30,8	A1 / A1		30 000	30 000
R-401C	R-22 / 152 a / 124 ( 33,0 / 15,0 / 52,0 )	± 2,0 / + 0,5 – 1,5 / ± 1,0	– 30,5 / – 23,8	A1 / A1		20 000	20 000
R-402A	R-125 / 290 / 22 ( 60,0 / 2,0 / 38,0 )	± 2,0 / + 0,1 – 1,0 / ± 2,0	– 49,2 / – 47,0	A1 / A1		66 000	66 000
R-402B	R-125 / 290 / 22 ( 38,0 / 2,0 / 60,0 )	± 2,0 / + 0,1 – 1,0 / ± 2,0	– 47,2 / – 44,9	A1 / A1		63 000	63 000
R-403A	R-290 / 22/218 ( 5,0 / 75,0 / 20,0 )	+ 0,2 – 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 44,0 / – 42,3	A1 / A2	130 000	63 000	26 000
R-403B	R-290 / 22/218 ( 5,0 / 56,0 / 39,0 )	+ 0,2 – 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 43,8 / – 42,3	A1 / A1		68000	68 000
R-404A	R-125 / 143 a / 134 a ( 44,0 / 52,0 / 4,0 )	± 2,0 / ± 1,0 / ± 2,0	– 46,6 / – 45,8	A1 / A1		130000	130 000
R-406A	R-22 / 600 a / 142 b ( 55,0 / 4,0 / 41,0 )	± 2,0 / ± 1,0 / ± 1,0	– 32,7 / – 23,5	A2 / A2	82 000	37000	16 000
R-407A	R-32 / 125 / 134 a ( 20,0 / 40,0 / 40,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 45,2 / – 38,7	A1 / A1		83 000	83 000
R-407B	R-32 / 125 / 134 a ( 10,0 / 70,0 / 20,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 46,8 / – 42,4	A1 / A1		79 000	79 000
R-407C	R-32 / 125 / 134 a ( 23,0 / 25,0 / 52,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 43,8 / – 36,7	A1 / A1		81 000	81 000
R-407D	R-32 / 125 / 134 a ( 15,0 / 15,0 / 70,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 39,4 / – 32,7	A1 / A1		68 000	68 000
R-407E	R-32 / 125 / 134 a ( 25,0 / 15,0 / 60,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 42,8 / – 35,6	A1 / A1		80 000	80 000
R-407F	R-32 / 125 / 134 a ( 30,0 / 30,0 / 40,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 46,1 / – 39,7	A1 / A1		95 000	95 000
R-408A	R-125 / 143 a / 22 ( 7,0 / 46,0 / 47,0 )	± 2,0 / ± 1,0 / ± 2,0	– 45,5 / – 45,0	A1 / A1		94 000	94 000
R-409A	R-22 / 124 / 142 b ( 60,0 / 25,0 / 15,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 1,0	– 35,4 / – 27,5	A1 / A1		29 000	29 000
R-409B	R-22 / 124 / 142 b ( 65,0 / 25,0 / 10,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 1,0	– 36,5 / – 29,7	A1 / A1		30 000	30 000
R-410A	R-32 / 125 ( 50,0 / 50,0 )	+ 0,5 – 1,5 / + 1,5 – 0,5	– 51,6 / – 51,5	A1 / A1		170 000	140 000
R-410B	R-32 / 125 ( 45,0 / 55,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 51,5 / – 51,4	A1 / A1		150 000	140 000
R-411A	R-1270 / 22/152 a ( 1,5 / 87,5 / 11,0 )	+ 0,0 – 1,0 / + 2,0 – 0,0 / + 0,0 – 1,0	– 39,7 / – 37,2	A1 / A2	55 000	22 000	11 000
R-411B	R-1270 / 22/152 a ( 3,0 / 94,0 / 3,0 )	+ 0,0 – 1,0 / + 2,0 – 0,0 / + 0,0 – 1,0	– 41,6 / – 41,3	A1 / A2	70 000	13 000	13 000
R-412A	R-22 / 218 / 142 b ( 70,0 / 5,0 / 25,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 1,0	– 36,4 / – 28,8	A1 / A2	87 000	46 000	17 000
R-413A	R-218 / 134 a / 600 a ( 9,0 / 88,0 / 3,0 )	± 1,0 / ± 2,0 / + 0,0 – 1,0	– 29,3 / – 27,6	A1 / A2	88 000	49 000	18 000
R-414A	R-22 / 124 / 600 a / 142 b ( 51,0 / 28,5 / 4,0 / 16,5 )	± 2,0 / ± 2 f0 / ± 0,5 / + 0,5 – 1,0	– 34,0 / – 25,8	A1 / A1		26 000	26 000
R-414B	R-22 / 124 / 600 a / 142 b ( 50,0 / 39,0 / 1,5 / 9,5 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 0,5 / + 0,5 – 1,0	– 34,4 / – 26,1	A1 / A1		23 000	23 000
R-415A	R-22 / 152 a ( 82,0 / 18,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 37,5 / – 34,7	A1 / A2	56 000	57 000	11000
R-415B	R-22 / 152 a ( 25,0 / 75,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 23,4 / – 21,8	A2 / A2	47 000	52 000	9 400
R-416A	R-134a / 124 / 600 ( 59,0 / 39,5 / 1,5 )	+ 0,5 – 1,0 / + 1,0 – 0,5 / + 0,1 – 0,2	– 23,4 / – 21,8	A1 / A1		14 000	14 000
R-417A	R-125 / 134 a / 600 ( 46,6 / 50,0 / 3,4 )	± 1,1 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,4	– 38,0 / – 32,9	A1 / A1		13 000	13 000
R-417B	R-125 / 134 a / 600 ( 79,0 / 18,3 / 2,7 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,5	– 44,9 / – 41,5	A1 / A1		15 000	15 000
R-418A	R-290 / 22/152 a ( 1,5 / 96,0 / 2,5 )	± 0,5 / ± 1,0 / ± 0,5	– 41,2 / – 40,1	A1 / A2	89 000	59 000	18 000
R-419A	R-125 / 134 a / E170 ( 77,0 / 19,0 / 4,0 )	± 1,0 / ± 1,0 / ± 1,0	– 42,6 / – 36,0	A1 / A2	60 000	70 000	12 000
R-420A	R-134a / 142 b ( 88,0 / 12,0 )	+ 1,0 – 0,0 / + 0,0 – 1,0	– 25,0 / – 24,2	A1 / A1		45 000	45 000
R-421A	R-125 / 134 a ( 58,0 / 42,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 40,8 / – 35,5	A1 / A1		61 000	61 000
R-421B	R-125 / 134 a ( 85,0 / 15,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 45,7 / – 42,6	A1 / A1		69 000	69 000
R-422A	R-125 / 134 a / 600 a ( 85,1 / 11,5 / 3,4 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,4	– 46,5 / – 44,1	A1 / A1		63 000	63 000
R-422B	R-125 / 134 a / 600 a ( 55,0 / 42,0 / 3,0 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,5	– 40,5 / – 35,6	A1 / A1		56 000	56 000
R-422C	R-125 / 134 a / 600 a ( 82,0 / 15,0 / 3,0 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,5	– 45,3 / – 42,3	A1 / A1		62 000	62 000
R-422D	R-125 / 134 a / 600 a ( 65,1 / 31,5 / 3,4 )	+ 0,9 – 1,1 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,4	– 43,2 / – 38,4	A1 / A1		58 000	58 000
R-423A	R-134a / 227 ea ( 52,5 / 47,5 )	± 1,0 / ± 1,0	– 24,2 / – 23,5	A1 / A1		59 000	59 000
R-424A	R-125 / 134 a / 600 a / 600 / 601 a ( 50,5 / 47,0 / 0,9 / 1,0 / 0,6 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2	– 39,1 / – 33,3	A1 / A1		23 000	23 000
R-425A	R-32 / 134 a / 227 ea ( 18,5 / 69,5 / 12,0 )	± 0,5 / ± 0,5 / ± 0,5	– 38,1 / – 31,3	A1 / A1		72 000	72 000
R-426A	R-125 / 134 a / 600 / 601 a ( 5,1 / 93,0 / 1,3 / 0,6 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2	– 28,5 / – 26,7	A1 / A1		20 000	20 000
R-427A	R-32 / 125 / 143 a / 134 a ( 15,0 / 25,0 / 10,0 / 50,0 )	± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0 / ± 2,0	– 43,0 / – 36,3	A1 / A1		79 000	79 000
R-428A	R-125 / 143 a / 290 / 600 a ( 77,5 / 20,0 / 0,6 / 1,9 )	± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2	– 48,3 / – 47,5	A1 / A1		83 000	83 000
R-429A	R-E170 / 152 a / 600 a ( 60,0 / 10,0 / 30,0 )	± 1,0 / ± 1,0 / ± 1,0	– 26,0 / – 25,6	A3 / A3	25 000	47 000	5 000
R-430A	R-152a / 600 a ( 76,0 / 24,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 27,6 / – 27,4	A3 / A3	32 000	40 000	6 400
R-431A	R-290 / 152 a ( 71,0 / 29,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 43,1 / – 43,1	A3 / A3	22 000	50 000	4 400
R-432A	R-1270 / E170 ( 80,0 / 20,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 46,6 / – 45,6	A3 / A3	22 000	1 200	1 200
R-433A	R-1270 / 290 ( 30,0 / 70,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 44,6 / – 44,2	A3 / A3	20 000	3 100	3 100
R-433B	R-1270 / 290 ( 5,0 / 95,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 42,7 / – 42,5	A3 / A3	18 000	14 000	3 600
R-433C	R-1270 / 290 ( 25,0 / 75,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 44,3 / – 43,9	A3 / A3	18 000	3 600	3 600
R-434A	R-125 / 143 a / 134 a / 600 a ( 63,2 / 18,0 / 16,0 / 2,8 )	± 1,0 / ± 1,0 / ± 1,0 / + 0,1 – 0,2	– 45,0 / – 42,3	A1 / A1		73 000	73 000
R-435A	R-E170 / 152 a ( 80,0 / 20,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 26,1 / – 25,9	A3 / A3	34 000	45 000	6 800
R-436A	R-290 / 600 a ( 56,0 / 44,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 34,3 / – 26,2	A3 / A3	16 000	36 000	3 200
R-436B	R-290 / 600 a ( 52,0 / 48,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 33,4 / – 25,0	A3 / A3	16 000	35 000	3 200
R-437A	R-125 / 134 a / 600 / 601 ( 19,5 / 78,5 / 1,4 / 0,6 )	+ 0,5 – 1,8 / + 1,5 – 0,7 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2	– 32,9 / – 29,2	A1 / A1		19 000	19 000
R-438A	R-32 / 125 / 134 a / 600 / 601 a ( 8,5 / 45,0 / 44,2 / 1,7 / 0,6 )	+ 0,5 – 1,5 / ± 1,5 / ± 1,5 / + 0,1 – 0,2 / + 0,1 – 0,2	– 43,0 / – 36,4	A1 / A1		19 000	19 000
R-439A	R-32 / 125 / 600 a ( 50,0 / 47,0 / 3,0 )	± 1,0 / ± 1,0 / ± 0,5	– 52,0 / – 51,8	A2 / A2	104 000	140 000	21 000
R-440A	R-290 / 134 a / 152 a ( 0,6 / 1,6 / 97,8 )	± 0,1 / ± 0,6 / ± 0,5	– 25,5 / – 24,3	A2 / A2	46 000	50 000	9 200
R-441A	R-170 / 290 / 600 a / 600 ( 3,1 / 54,8 / 6,0 / 36,1 )	± 0,3 / ± 2,0 / ± 0,6 / ± 2,0	– 41,9 / – 20,4	A3 / A3	16 000	3 200	3 200
R-442A	R-32 / 125 / 134 a / 152 a / 227 ea ( 31,0 / 31,0 / 30,0 / 3,0 / 5,0 )	± 1,0 / ± 1,0 ± 1,0 / ± 0,5 / ± 1,0	– 46,5 / – 52,7	A1 / A1		100 000	100 000
a Các nhiệt độ của “ điểm bọt ” và “ điểm sương ” không phải là một phần của tiêu chuẩn này ; những nhiệt độ này được cung ứng chỉ để tìm hiểu thêm. “ Điểm bọt ” được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của chất lỏng của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó môi chất lạnh lỏng mở màn sôi lần tiên phong. ’ ’ Điểm sương ”, được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của hơi của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó giọt ở đầu cuối của môi chất lạnh lỏng sôi. Điểm sương của một hỗn hợp môi chất lạnh không đồng sôi ở áp suất không đổi cao hơn điểm bọt . b Các dung sai thành phần so với tổng của R152a và R142b là ( + 0 / – 2 ) . c Các thành phần của hỗn hợp được liệt kê theo quy ước theo thứ tự tăng lên của điểm sôi chuẩn . d Bảng E. 5 cung ứng những ký hiệu cho những hỗn hợp môi chất lạnh R400 không có đủ tài liệu cho phân loại bảo đảm an toàn hoặc xác lập một giá trị của ATEL hoặc RCL .

Bảng 7 – Ký hiệu môi chất lạnh của hỗn hợp R500

Số hiệu môi chất lạnh	Thành phần danh nghĩaa ( % khối lượng )	Dung sai của thành phần %	Nhiệt độ đồng sôi °C d	Điểm bọt/điểm sương tại 101,3 kPa °C a, b	Nhóm an toànf	LFL ( ppm theo thể tích )	ATEL ( ppm theo thể tích )	RCL ( ppm theo thể tích )
R-500	R-12 / 152 a ( 73,8 / 26,2 )	+ 1,0 – 0,0 / + 0,0 – 1,0	0	– 33,6 / – 33,6	A1 / A1		30 000	30 000
R-501	R-22 / 12 ( 75,0 / 25,0 ) c		– 41	– 40,5 / – 40,3	A1 / A1		54 000	54 000
R-502	R-22 / 115 ( 48,8 / 51,2 )		19	– 45,3 / – 45,0	A1 / A1		73 000	73 000
R-507A	R-125 / 143 a ( 50,0 / 50,0 )	+ 1,5 – 0,5 / + 0,5 – 1,5	– 40	– 47,1 / – 47,1	A1 / A1		130 000	130 000
R-508A	R-23 / 116 ( 39,0 / 61,0 )	± 2,0 / ± 2,0	– 86	– 87,4 / – 87,4	A1 / A1		69 000	69 000
R-508B	R-23 / 116 ( 46,0 / 54,0 )	± 2,0 / ± 2,0	– 46	– 87,4 / – 87,0	A1 / A1		65 000	65 000
R-509A	R-22 / 218 ( 44,0 / 56,0 )	± 2,0 / ± 2,0	0	– 40,4 / – 40,4	A1 / A1		75 000	75 000
R-510A	R-E170 / 600 a ( 88,0 / 12,0 )	± 0,5 / ± 0,5	– 25,2	– 25,2 / – 25,2	A3 / A3	29 000	45 000	5 800
R-511A	R-290 / E170 ( 95,0 / 5,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 20 đến 40	– 42,18 / – 42,1	A3 / A3	21 000	51 000	4 200
R-512A	R-134a / 152 a ( 5,0 / 95,0 )	± 1,0 / ± 1,0	– 20 đến 40	– 24,0 / – 24,0	A2 / A2	45 000	50 000	9 000
a Các nhiệt độ của “ điểm bọt ” và “ điểm sương ” không phải là một phần của tiêu chuẩn này ; những nhiệt độ này được cung ứng chỉ để tìm hiểu thêm. “ Điểm bọt ” được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của chất lỏng của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó một môi chất lạnh lỏng khởi đầu sôi lần tiên phong. “ Điểm sương ”, được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của hơi của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó giọt sau cuối của môi chất lạnh lỏng sôi. Điểm sương của một hỗn hợp môi chất lạnh không đồng sôi ở áp suất không đổi cao hơn điểm bọt . b Các môi chất lạnh đồng sôi biểu lộ sự chia tách của những thành phần ở những điều kiện kèm theo nhiệt độ và áp suất khác những điều kiện kèm theo tại đó chúng được tạo thành. Mức độ chia tách nhờ vào vào hỗn hợp đồng sôi riêng không liên quan gì đến nhau và thông số kỹ thuật của mạng lưới hệ thống cứng . c Thành phần đúng mực của hỗn hợp đồng sôi này đang được xem xét và cần đến những khu công trình nghiên cứu và điều tra thực nghiệm bổ trợ . d Trong những điều kiện kèm theo cân đối hơi-lỏng . e Các thành phần của hỗn hợp được liệt kê theo thứ tự tăng lên của điểm sôi . f Bảng E. 6 cung ứng những ký hiệu cho những hỗn hợp môi chất lạnh R500 không có đủ tài liệu cho phân loại bảo đảm an toàn hoặc xác lập giá trị của ATEL hoặc RCL

PHỤ LỤC A

( Tham khảo )
CÁC VÍ DỤ VỀ KÝ HIỆU CỦA CHẤT ĐỒNG PHÂN

A.1. Chất đồng phân dãy ethane

Bảng A. 1 minh họa ký hiệu của những chất đồng phân cho dãy ethane có ba chất đồng phân dichlorotrifluoroethane .

Bảng A.1 – Các chất đồng phân dãy ethane

Chất đồng phân	Công thức hóa học	M1a	M2	\|M1-M2\|
R-123	CHCl2CF3	57,0	71,9	14,9
R-123a	CHClFCClF2	73,4	55,5	17,9
R-123b	CHF2CCl2F	89,9	39,0	50,9
a Mi là tổng khối lượng nguyên tử những halogen và hydrogen link với nguyên tử carbon i ( C1 được ấn định cho carbon ở xa nhất phía bên phải )

A.2. Chất đồng phân dãy propane

Bảng A. 2 minh họa ký hiệu của những chất đồng phân cho dãy propane có chín chất đồng phân dichloropentafluoropropane .

Bảng A.2 – Các chất đồng phân dãy propane

Chất đồng phân	Công thức hóa học	Nhóm C2a	M1b	M3	\|M1-M3\|
R-225aa	CHF2CCl2CF3	CCl2	57,0	39,0	18,0
R-225ba	CHClFCCIFCF3	CClF	57,0	55,5	1,5
R-225bb	CHF2CClFCClF2	CClF	73,4	39,0	34,4
R-225ca	CHCl2CF2CF3	CF2	57,0	71,9	14,9
R-225cb	CHClFCF2CClF2	CF2	73,4	55,5	17,9
R-225cc	CHF2CF2CCl2F	CF2	89,9	39,0	50,9
R-225da	CF3CHClCClF2	CHCl	73,4	57,0	16,4
R-225ea	CClF2CHFCClF2	CHF	73,4	73,4	0,0
R-225eb	CF3CHFCCl2F	CHF	89,9	57,0	32,9
a C2 là nguyên tử carbon TT ( thứ hai ) . b Mi là tổng khối lượng nguyên tử những halogen và hydrogen link với nguyên tử carbon i ( C1 được ấn định cho carbon ở xa nhất phía bên phải ) .

A.3. Chất đồng phân dãy propene

Bảng A. 3 minh họa ký hiệu của những chất đồng phân của dãy propene có dãy chất đồng phân tetrafluoro-1-propene .

Bảng A.3 – Cấp chất đồng phân dãy propene

Chất đồng phân	Công thức hóa học	Chất đồng phân tập thể
R-1234yc	CH2F-CF = CF2
R-1234zc	CHF2-CH = CF2
R-1234ye ( E )	CHF2-CF = CHF	Entgegen ( trái chiều )
R-1234ye ( Z )	CHF2-CF = CHF	Zusammen ( cùng phía )
R-1234ze ( E )	CF3-CH = CHF	Entgegen ( trái chiều )
R-1234ze ( Z )	CF3-CH = CHF	Zusammen ( cùng phía )
R-1234yf	CF3-CF = CH2

A.4. Ví dụ về các chất đồng phân lập thể

Cấu hình của những nguyên tử xung quanh link kép được lao lý bởi những quy tắc danh pháp hữu cơ “ E ” hoặc “ Z ”. Các vần âm “ E ” hoặc “ Z ” được bổ trợ thêm vào cuối số liệu của môi chất lạnh để chỉ ra quyền ưu tiên của những nguyên tử hoặc nhóm được link với những nguyên tử carbon tại một đầu mút của link kép ; xem những Hình A. 1 và A. 2. “ E ” so với Entgegen tương tự như với trans, ở đó những nguyên tử hoặc nhóm ưu tiên đối xứng lẫn nhau qua link kép. “ Z ” so với Zusammen tương tự như với cis, nghĩa là những nguyên tử hoặc nhóm ưu tiên ở cùng một phía của link kép. Thứ tự link của những nguyên tử được link với cả hai carbon không bão hòa được xác lập bởi những quy tắc CIP ( carbon-ingold – prelog ) tiêu chuẩn của danh pháp hữu cơ. Về cơ bản, những nguyên tử link có số hiệu cao hơn thì có quyền ưu tiên cao hơn. Vì vậy, theo thứ tự ưu tiên, I > Br > Cl > F > O > C > H. Trong trường hợp mối link ưu tiên, cần xem xét những nguyên tử link tiếp sau hoặc những nguyên tử thay thế sửa chữa cho nguyên tử carbon link tiếp sau quyền ưu tiên được xác lập. Trong trường hợp những môi chất lạnh thì sử dụng khối lượng nguyên tử tốt hơn là những số nguyên tử của những nguyên tử. Vì vậy tổng số của những số nguyên tử của những nguyên tử sửa chữa thay thế trên CHF2 và CH2Cl là như nhau, trong khi những khối lượng nguyên tử được tính tổng số khác nhau .

Hình A.1 – 1(E)-1,2,3,3-tetrafotoprop-1-ene hoặc HFO-1234ye(E)

Hình A.2 – 1(Z)-1,2,3,3-tetrafluoroprop-1-ene hoặc HFO-1234ye(Z)

PHỤ LỤC B

( Quy định )
CÁC CHI TIẾT VỀ THỬ NGHIỆM KHẢ NĂNG CHÁY VÀ PHÉP PHÂN TÍCH CẤT PHÂN ĐOẠN

B.1. Thử nghiệm khả năng cháy

Các phép thử năng lực cháy phải được triển khai tương thích với ASTM E681. Giả thử cần thử nghiệm một vật tư có khoảng cách dập tắt lớn, hoàn toàn có thể có khó khăn vất vả cho cháy thì cỡ bình chứa cho thử nghiệm phải là một bình thủy tinh hình cầu có dung tích danh nghĩa 12 l như đã hướng dẫn trên Hình B. 1 của tiêu chuẩn ANSI / ASHRAE 34-2013. Nếu thử nghiệm một vật tư không khó cháy, cần tìm hiểu thêm tiêu chuẩn ASTM về miêu tả bình chứa thử. Nguồn cháy phải là một tia lửa từ một máy biến áp có điện áp thứ cấp danh định 15 kV và dòng điện xoay chiều ( a. c ) 30 mA như đã miêu tả trong ASTM E681 với khoảng chừng thời hạn của tia lửa 0,4 s. Các điện cực phải là những điện cực dây vonfram 1 mm có dạng chữ L có khoảng chừng gián cách 6,4 mm, lê dài ra ngoài mặt phẳng của giá đỡ điện cực. Nguồn cháy phải được đặt ở độ cao bằng 1/3 đường kính của bình chứa thử tính từ đáy của bình chứa. Phải sử dụng không khí khô được Phục hồi lại ( nhiệt độ nhỏ hơn 0,00015 g hơi nước trên gam không khí khô ) có chứa ( 21,0 ± 0,1 ) % O2 làm chất oxygen hóa. Độ ẩm tuyệt đối của không khí phải nhỏ hơn 0,00015 g gam hơi nước trên gam không khí khô hoặc ( 0,0088 ± 0,0005 ) g hơi nước trên gam không khí khô, tương tự nhiệt độ tương đối 50 % tại 23,0 °C và 101,3 kPa, lấy giá trị cho LFL thấp nhất. Cung được trương biểu lộ trên Hình B. 1 của tiêu chuẩn ANSI / ASHRAE 34-2013 bộc lộ sự thông gió 90 ° cho xác lập LFL và ETFL. Phải lắp ráp một máy khuấy trong bình chứa để bảo vệ hòa trộn hơi trước khi cháy. Nếu vẫn còn quan sát thấy sự Viral của ngọn lửa trong khi tia lửa còn ảnh hưởng tác động ( nghĩa là tia lửa đang hoạt động giải trí mạnh trong bình thử thì phép thử phải được lặp lại khi sử dụng khoảng chừng thời hạn của tia lửa nhỏ hơn 0,4 s nhưng tối thiểu là 0,2 s .
CHÚ THÍCH : Đối với những nguyên tử fluorocarbon có tỷ số fluorine / hydrogen cao hơn 1 thì năng lực cháy của chúng tăng lên vì hơi nước tăng. Phương pháp thử như đã diễn đạt trong tiêu chuẩn này cần đến hai mức độ ẩm, một nguồn nguồn năng lượng cháy và một hỗn hợp đồng đều .
Nồng độ bắt đầu của môi chất lạnh cho những phép thử LFL phải nhỏ hơn một nửa nồng độ tỷ lượng cho cháy. Các độ ngày càng tăng của nồng độ phải giao động bằng 10 % tương ứng 2 %, 2,2 % và 2,4 %. Nếu phép thử dẫn đến sự Viral ngọn lửa thì những nồng độ thử tiếp sau phải ở điểm giữa của những phép thử Viral và không Viral. Các phép thử phải được liên tục tới khi bước nồng độ nhỏ hơn 0,1 % nồng độ tuyệt đối hoặc nhỏ hơn 5 % nồng độ tương đối ( tương ứng là 10 % và 10,5 % ) lấy giá trị lớn hơn. Nếu sự Viral ngọn lửa không tái hiện lại hoặc mức độ Viral ngọn lửa không rõ ràng thì những tác dụng của 2 ngoài 3 phép thử tương thích cho cháy hoặc không cháy được xem là những hiệu quả cho nồng độ này. LFL phải được xác lập là điểm giữa của những phép thử Viral và không Viral .
Nếu sự Viral ngọn lửa là rõ ràng thì phải triển khai thử tới khi tối thiểu là đã đạt được ba độ ngày càng tăng nồng độ liên tục vượt quá nồng độ tỷ lượng và vượt ra ngoài điểm mà sự cháy xung quanh tia lửa đã giảm bớt .
Tính toán thông số tỷ lượng của một hỗn hợp môi chất lạnh cho những phép thử cháy phải được triển khai theo giả thiết bảo thủ nhất. Điểm mở màn của phép thử LFL phải dựa trên cơ sở phép tính thông số tỷ lượng của phản ứng trọn vẹn gồm có những thành phần cháy và không cháy được .
Điểm sau cuối phải dựa trên giám sát với giả thiết rằng những thành phần không cháy được không tham gia phản ứng nhưng hiện hữu như những chất pha loãng .
CHÚ THÍCH : Trong nhiều trường hợp những thành phần không cháy được của một hỗn hợp phân hủy do nhiệt trị của một thành phần cháy được .

Cảnh báo – Các quy trình thử khả năng cháy được quy định trong tiêu chuẩn này là các quy trình cải tiến của phép thử ASTM sử dụng một bình thủy tinh làm bình chứa thử. Cần đặc biệt chú ý tới việc sử dụng các phương tiện thử để bảo đảm an toàn tránh gây thương tích cho người và hư hỏng thiết bị. Các bình chứa có thể nổ trong quá trình thử. Các môi chất lạnh bị cháy có thể tạo ra các sản phẩm độc hại và ăn mòn cao. Nên có sự đề phòng bảo đảm an toàn cho các phương tiện thử đã được nêu trong phần 8 của ASTM E681, và vận hành các phép thử phù hợp với các quy định có liên quan.

B.1.1. Điều kiện thử

a ) Đối với những môi chất lạnh hỗn hợp đơn, phải thực thi những phép thử năng lực cháy ở 60 °C và 101,3 kPa .
b ) Đối với những hỗn hợp môi chất lạnh, phải thực thi những phép thử năng lực cháy trên WCF và WCFF ở 60 °C và 101,3 kPa. WCFF phải được xác lập bằng giải pháp lao lý trong B. 2. Khi sử dụng những dung sai thành phần theo công thức danh nghĩa sẽ tạo ra một số ít những trường hợp xấu nhất. Người vận dụng phải triển khai thử nghiệm trên toàn bộ những giám sát lập công thức cho những trường hợp xấu nhất hoàn toàn có thể xảy ra hoặc có biện luận thích hợp để vô hiệu một hoặc nhiều công thức cho trường hợp xấu nhất .
c ) Đối với những môi chất có sự Viral ngọn lửa tương thích với bước a ) hoặc b ) cũng phải thực thi phép thử năng lực cháy ở 23 °C và 101,3 kPa để xác lập LFL. Đối với những hỗn hợp môi chất lạnh, những phép thử này phải được triển khai trên WCF và WCFR .

B.1.2. Khi biết LFL của các thành phần cháy được, phải bắt đầu phép thử cho LFL của môi chất lạnh tại 1 % theo thể tích, thấp hơn LFL thấp nhất của thành phần. Khi không biết LFL của thành phần, phép thử phải bắt đầu tại môi chất lạnh 1 % theo thể tích. Nếu phép thử của nồng độ ban đầu dẫn đến sự lan truyền ngọn lửa thì các nồng độ tiếp theo phải được giảm đi trong các độ gia tăng thể tích 1 % tới khi xác định được LFL của môi chất lạnh.

B.1.3. Công thức cho thành phần khối lượng của hỗn hợp được thử phải được kiểm tra qua phương pháp sắc ký khí tới dung sai của thành phần khối lượng ±0,5 % hoặc một phần tư của phạm vi dung sai thành phần, lấy giá trị nhỏ hơn.

B.1.4. Các mẫu thử phải được dẫn vào một thiết bị thử khả năng cháy, ở pha hơi phù hợp với ASTM E681. Các mẫu thử chất lỏng của môi chất lạnh hoặc thành phần của hỗn hợp được thử phải được giãn nở trong một bình chứa chân không thích hợp sao cho chỉ có sự hiện diện của hơi có áp. Sau đó các hơi được dẫn vào thiết bị thử khả năng cháy và bổ sung không khí cho thiết bị thử. Phép đo nồng độ môi chất lạnh – không khí phải bằng áp suất riêng phần. Môi chất lạnh và không khí phải được hòa trộn trong buồng thử trong thời gian ít nhất là 5 min. Phải kích hoạt nguồn cháy sau 60 s khi máy khuấy ngừng hoạt động.

B.1.5. Nếu quan sát được sự lan truyền ngọn lửa trong khi tia lửa còn hoạt động (nghĩa là tia lửa đang hoạt động mạnh trong bình chứa thử) thì phép thử phải được lặp lại với thời gian ngắn hơn của tia lửa, nhưng ít nhất phải là 0,2 s.

B.1.6. Tất cả các phép thử khả năng cháy phải được ghi lại bằng máy ghi hình. Phải sẵn có một thiết bị phát lại có khả năng dừng ảnh và diễn tiến từng ảnh một trong quá trình thử. Phải đệ trình một bản sao ghi hình ở dạng số như DVD hoặc MPEG.

B.1.7. Chuẩn cho xác định sự lan truyền ngọn lửa

Một nồng độ của môi chất lạnh / không khí phải được xem là cháy được so với phân loại năng lực cháy theo tiêu chuẩn này chỉ nếu sự Viral ngọn lửa xảy ra trong tối thiểu là hai trong ba phép thử năng lực cháy trên nồng độ của môi chất lạnh / không khí này. Sự Viral ngọn lửa là sự cháy bất kể vận động và di chuyển lên phía trên và ra phía ngoài tính từ điểm cháy tới thành bình, liên tục dọc theo một cung lớn hơn cung nằm đối lập một góc bằng 90 °, khi được đo từ điểm cháy tới những thành của bình chứa thử .

B.1.8. Các dữ liệu thử khả năng cháy yêu cầu

Các ứng dụng phải gồm những tác dụng thử cho a ) đến h ) dưới đây. Các ứng dụng phải được trấn áp tới những độ đúng chuẩn được nêu trong a ) đến h ) dưới đây. Các ứng dụng phải gồm có những tài liệu thử năng lực cháy được lập thành bảng cho mỗi môi chất lạnh hoặc mỗi thành phần của hỗn hợp môi chất lạnh được thử. Các tài liệu này phải gồm có và không bị số lượng giới hạn cho những nhu yếu sau :
a ) Môi chất lạnh hoặc thành phần của hỗn hợp môi chất lạnh được thử : ± 0,1 % thành phần khối lượng .
b ) Nhiệt độ thử năng lực cháy : ± 0,5 K
c ) Nhiệt độ thử cất phân đoạn hoặc thử rò rỉ : ± 0,1 K
d ) Áp suất thử : ± 0,7 kPa
e ) Độ ẩm : ± 0,0005 g hơi nước trên gam không khí khô
f ) Nồng độ của môi chất lạnh / không khí : + 0,2 % phân số thể tích
g ) Khoảng thời hạn của tia lửa : ± 0,05 s
h ) Góc Viral ngọn lửa được đo từ điểm cháy tới những thành bình chứa thử : ± 0,087 rad [ ± 5,0 ° ( độ ) ]

B.2. Phân tích sự cất phân đoạn

B.2.1. Người đăng ký phải báo cáo các kết quả phân tích sự cất phân đoạn được tiến hành để xác định các thành phần của pha hơi và pha lỏng của các hỗn hợp môi chất lạnh trong các điều kiện rò rỉ (xem B.2.4). Sự phân tích phải được đánh giá thông qua thực nghiệm. Có thể sử dụng một mẫu phân tích để nhận dạng WCFF. Nếu sử dụng một mẫu thì người đăng ký phải nhận dạng mẫu được sử dụng và phải đệ trình các dữ liệu thực nghiệm đầy đủ cho hợp thức hóa mẫu đối với môi chất lạnh được đánh giá ở các điều kiện dùng để dự đoán WCFF.

B.2.2. Tất cả các phân tích sự cất phân đoạn phải sử dụng WCF làm một điểm khởi đầu. Khi áp dụng các dung sai thành phần cho tính toán lập công thức danh nghĩa tạo ra một số tính toán lập công thức trong trường hợp xấu nhất có thể có, người đăng ký phải xác định WCFF cho mỗi WCF và có biện luận thích hợp cho loại bỏ một hoặc nhiều công thức cho trường hợp xấu nhất có thể có.

B.2.3. Công thức cho thành phần khối lượng của hỗn hợp được thử phải được kiểm tra thông qua phương pháp sắc ký khí tới dung sai ± 0,5 % thành phần khối lượng hoặc một phần tư dung sai thành phần, lấy giá trị nhỏ hơn.

B.2.4. Thử rò rỉ: Các hỗn hợp môi chất lạnh chứa các thành phần cháy được phải được đánh giá để xác định các công thức cho cất phân đoạn trong trường hợp xấu nhất của chúng trong quá trình bảo quản/chuyên chở hoặc sử dụng. Phải tiến hành các phép thử bằng thực nghiệm hoặc lập mô hình phân tích để mô phỏng rò rỉ từ:

a ) Một bình chứa trong những điều kiện kèm theo dữ gìn và bảo vệ / chuyên chở, và
b ) Một bình chứa dùng cho điều hòa không khí và thiết bị lạnh trong quy trình quản lý và vận hành thông thường, trong những điều kiện kèm theo dự trữ và chuyên chở. Các bình chứa được sử dụng cho những phép thử này phải được nhìn nhận cho giải quyết và xử lý áp suất hơi tạo thành thường gập ở nhiệt độ cao nhất .

B.2.4.1. Rò rỉ trong các điều kiện bảo quản/chuyên chở: Để mô phỏng rò rỉ trong các điều kiện bảo quản/chuyên chở, bình chứa phải được nạp đầy ở nhiệt độ môi trường xung quanh với WCF tới 90 % khối lượng có thể dẫn đến chứa đầy 100 % chất lỏng ở 60 °C và sau đó hơi được rò rỉ ở tốc độ duy trì nhiệt độ của chất lỏng không đổi trong phạm vi 0,5 °C và ngăn ngừa bất cứ chất lỏng nào thoát ra. Phải tiến hành các phép thử ở các nhiệt độ sau.

a ) 60 °C
b ) – 40 °C hoặc điểm bọt ở áp suất khí quyển cộng với 10 °C, lấy giá trị cao hơn. Phải triển khai những phép thử ở điểm bọt cộng với 10 °C nếu điểm bọt > – 50 °C .
c ) Nhiệt độ dẫn đến WCFF giữa a ) và b ) nếu WCFF không Open tại a ) hoặc b ). Nếu không có nhiệt độ giữa a ) và b ) dẫn đến công thức hóa sự cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất ( WCFF ) thì phép thử cất phân đoạn phải được triển khai ở 23 °C. Người ĐK phải đưa ra lý lẽ và chứng tỏ bằng tài liệu xác lập nhiệt độ tại đó xảy ra công thức của cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất .
Trong thực nghiệm về cất phân đoạn phải xác lập thành phần của khí ở khoảng trống trên đỉnh và chất lỏng còn lại bằng nghiên cứu và phân tích hóa học. Phải thực thi những nghiên cứu và phân tích mở màn sau khi 2 % tổng lượng nạp đã rò rỉ tiếp đến là ở tổn thất 10 % của khối lượng khởi đầu, rồi ở những khoảng chừng tổn thất khối lượng 10 % của khối lượng khởi đầu tới khi đạt được áp suất khí quyển trong bình chứa hoặc không còn chất lỏng. Nếu còn chất lỏng sau khi 90 % khối lượng bắt đầu đã tổn thất và chưa đạt được áp suất khí quyển thì phải thực thi phép nghiên cứu và phân tích sau cuối so với khí ở khoảng trống trên đỉnh và chất lỏng còn lại tại tổn thất khối lượng 95 % .

B.2.4.2. Rò rỉ từ thiết bị: Để mô phỏng rò rỉ từ thiết bị được nạp đầy với WCF ở nhiệt độ môi trường xung quanh đến 15 % khối lượng có thể dẫn đến 100 % lỏng ở 60 °C và sau đó là hơi bị rò rỉ ở các nhiệt độ môi trường xung quanh:

a ) 60 °C
b ) – 40,0 °C hoặc điểm bọt ở áp suất khí quyển cộng với 10,0 °C, lấy giá trị nóng hơn. Phải triển khai những phép thử ở điểm bọt cộng với 10 °C nếu điểm bọt > – 50 °C .
c ) Nhiệt độ dẫn đến WCFF giữa a ) và b ) nếu WCFF không Open tại a ) hoặc b ). Nếu không có nhiệt độ nào giữa a ) và b ) dẫn đến công thức sự cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất ( WCFF ) thì để thay vào, phép thử sự cất phân đoạn phải được thực thi ở 23 °C. Người ĐK phải có lý lẽ và chứng tỏ bằng tư liệu sự cấu thành nhiệt độ tại đó công thức hóa sự cất phân đoạn cho trường hợp xấu nhất đã xảy ra .
Trong thực nghiệm về sự cất phân đoạn phải xác lập thành phần của khí ở khoảng trống trên đỉnh và chất lỏng còn lại bằng nghiên cứu và phân tích. Phải triển khai những nghiên cứu và phân tích lúc khởi đầu sau khi 2 % tổng lượng nạp đã rò rỉ, tiếp đến là ở 10 % tổn thất của khối lượng bắt đầu, rồi ở những khoảng chừng tổn thất khối lượng 10 % của khối lượng khởi đầu tới khi đạt được áp suất khí quyển trong bình chứa hoặc không còn chất lỏng. Nếu còn chất lỏng sau khi 90 % khối lượng khởi đầu đã tổn thất và chưa đạt được áp suất khí quyển thì phải triển khai phép nghiên cứu và phân tích tiếp sau và ở đầu cuối khí ở khoảng trống trên đỉnh và chất lỏng còn lại tại tổn thất khối lượng 95 % .

B.2.5. Dữ liệu yêu cầu của sự cất phân đoạn: Người đăng ký phải đệ trình kịch bản cho mỗi sự cất phân đoạn:

a ) Nhiệt độ thử cất phân đoạn hoặc rò rỉ : ( ± 0,10 K ) ;
b ) Các thành phần của chất lỏng và hơi được lập thành bảng tại mỗi độ ngày càng tăng rò rỉ ( ± 0,1 % thành phần khối lượng )
c ) Đối với phép nghiên cứu và phân tích bằng quy mô, độ đúng mực của mẫu tại những điều kiện kèm theo Dự kiến sự công thức cho cất phân đoạn trong trường hợp xấu nhất ( WCFF ) .
Người ĐK cùng phải cung ứng bản miêu tả thiết bị thử và những quá trình được sử dụng. Nếu người ĐK sử dụng một máy tính hoặc quy mô toán học để xác lập WCFF thì người ĐK phải xác lập quy mô được sử dụng và đệ trình những tài liệu tương hỗ cho kiểm tra độ đúng mực của quy mô dựa vào những phép đo thực nghiệm ở những điều kiện kèm theo Dự kiến WCFF .

PHỤ LỤC C

( Tham khảo )
PHƯƠNG PHÁP THỬ ĐỂ ĐO TỐC ĐỘ CHÁY CỦA CÁC KHÍ CHÁY ĐƯỢC

C.1. Quy định chung

Phương pháp thử dựa trên :
a ) Sự khởi đầu cháy khí hoặc hỗn hợp của những khí, trong một hỗn hợp đồng nhất với không khí được chứa trong một ống hình tròn trụ thẳng đứng ,
b ) Quan sát và ghi lại sự Viral ngọn lửa .
Tốc độ cháy là một hàm số của nồng độ khí cháy được trong một tổng hỗn hợp với không khí. Tốc độ cháy đạt tới giá trị lớn nhất trong vùng lân cận của nồng độ tỷ lượng .
Phương pháp thử này tương quan đến việc sử dụng những chất nguy hại và do đó, để giải quyết và xử lý và thử nghiệm bảo đảm an toàn cần có sự hiểu biết những thông số kỹ thuật bảo đảm an toàn và những giải pháp phỏng ngừa. Các giải pháp này phải là nghĩa vụ và trách nhiệm của người sử dụng. Tuy nhiên, những giải pháp phòng ngừa về bảo đảm an toàn chung được cho trong C. 6 .

C.2. Nguyên lý của phương pháp thử

Phương pháp thử gồm có sự khởi đầu cháy một hỗn hợp đồng nhất của một khí cháy được ( hoặc một hỗn hợp của những khí cháy được ) và không khí, được chứa trong một ống thẳng đứng được để hở tại đầu mút cháy bên dưới và ngọn lửa được Viral lên phía trên tới đầu mút kín ở phía trên ; xem Hình C. 1. Trong những quy trình tiến độ tiên phong của sự Viral này có một pha chuyển dời đồng đều trong đó hình dạng và cỡ size của ngọn lửa không đổi khác .
Khi tính đến khối lượng và sự cân đối những loại qua mặt trước của ngọn lửa, vận tốc cháy. Su được giám sát từ sự hiểu biết của vận tốc Viral ngọn lửa, Ss trong ống và tỷ số giữa diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa và diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa .
Thể tích của khí được cháy trên giây và trên đơn vị chức năng diện tích quy hoạnh, hoặc vận tốc cháy Su thu được bằng cách chia thể tích của hỗn hợp được giả thiết trên giây tại nhiệt độ và áp suất thử cho diện tích quy hoạnh mặt phẳng của ngọn lửa Af ( chỉ số phụ “ f ” biểu lộ ngọn lửa ). Thể tích tiêu thụ của hỗn hợp trên giây là thể tích được quét bởi diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa, af, với vận tốc bằng vận tốc Viral ngọn lửa Ss. Công thức C. 1 được dùng để xác lập thể tích tiêu thụ .

(C.1)

Trong đó
af là diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa ;
Af là diện tích quy hoạnh mặt phẳng ngọn lửa ;
Ss là vận tốc Viral ngọn lửa ;
Su là vận tốc cháy .
CHÚ THÍCH : Diện tích mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa bằng diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang của ống trừ đi vùng dập tắt ( vùng ở giữa cạnh của ngọn lửa và thành ống ) .
Ở một nhiệt độ và áp suất đã cho, vận tốc cháy chỉ là một hàm số của loại chất cháy được và nồng độ của nó với chất oxygen hóa và nhờ vào vào mức độ được số lượng giới hạn của thiết bị thực nghiệm .

CHÚ DẪN .
1 Hướng Viral ngọn lửa
2 Hỗn hợp không bị cháy
3 Độ di dời của mặt trước ngọn lửa
4 dx
5 Su
6 Khí cháy
7 Đánh lửa

Hình C.1 – Sơ đồ lan truyền ngọn lửa trong một ống thẳng đứng

C.3. Phép đo

C.3.1. Quy định chung

Phép đo vận tốc cháy cần có sự hiểu biết ba thông số kỹ thuật sau của công thức C. 1 :
a ) Tốc độ Viral ngọn lửa ;
b ) Diện tích mặt trước của ngọn lửa ;
c ) Diện tích mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa .

C.3.2. Tốc độ lan truyền ngọn lửa

Tốc độ Viral ngọn lửa trong ống được nhu yếu cho phép đo vận tốc cháy. Điều kiện so với công thức gốc C. 1 là chỉ xem xét những phần Viral đồng đều của ngọn lửa trong những phép đo ( Ss không đổi ) .
Tốc độ Viral tuyến tính của ngọn lửa thu được từ phép đo trực tiếp độ di dời mặt trước của ngọn lửa được xác lập bởi hai ảnh liên tục với khoảng chừng thời hạn đã biết ( 30 Hz đến 50 Hz ) của tần số thu hình của camera. Phải sử dụng nhiều hơn một chuỗi hình ảnh để kiểm tra bảo vệ cho sự Viral ngọn lửa là đồng đều. Nên có sự giải quyết và xử lý ảnh thích hợp để nâng cao hình dạng mặt trước của ngọn lửa và để xác định trên cả hai hình ảnh một điểm sáng giống nhau ( những điểm ảnh có mức độ sáng bằng nhau ) tương tự với cùng một vị trí trên mặt trước và suy ra độ di dời của mặt trước ngọn lửa. Quy trình này tỏ ra thiết yếu với những ngọn lửa có độ sáng thấp vì bất kể độ không bảo vệ nào trong độ di dời của mặt trước ngọn lửa đều dẫn đến độ không bảo vệ của vận tốc Viral ngọn lửa cũng như vận tốc cháy .

C.3.3. Diện tích mặt trước của ngọn lửa

Hình dạng của mặt trước ngọn lửa không hề được tạo ra bởi hoạt động quay của một parabôn hoặc gần đúng của elipsoit mặc dầu trong nhiều trường hợp hình dạng này là đối xứng. Cần thiết phải có một chiêu thức đúng chuẩn để thống kê giám sát diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa Af. Đối với sự Viral lên phía trên, ngọn lửa thường biểu lộ là một mặt phẳng trước đối xứng có tương quan tới đường trục của ống. Đối với sự Viral đồng đều, hình dạng của mặt trước ngọn lửa giữ không biến hóa. Các ngọn lửa vận động và di chuyển nhanh phần đông có hình dạng bán cầu, những ngọn lửa chuyển dời chậm hơn có hình dạng hơi lê dài. Điều C. 7 miêu tả một quy mô toán học và hình học để giám sát diện tích quy hoạnh mặt trước ngọn lửa. Nói một cách ngắn gọn, profin của mặt trước ngọn lửa được lưu lại với những điểm thích hợp ( 20 đến 40 điểm thích hợp ) rồi được chia thành hai hoặc nhiều phần năm ngang. Các điểm thích hợp phải được lựa chọn trên mép của vùng sáng nhất trên mặt trước của ngọn lửa ( lớp ngoài về phía khí không bị cháy ). Đối với mỗi đoạn, một phương trình đa thức có bậc thích hợp được tạo ra để vẽ đường cong thích hợp nhất được cho phép có rơi lệch nhỏ nhất của đường cong kiểm soát và điều chỉnh cho những điểm thực nghiệm thích hợp. Diện tích của mỗi phần được giám sát riêng sau đó bằng cách chia thành nhiều phần cơ bản nhỏ. Diện tích của mỗi phần cơ bản được giám sát từ giả thiết của một quy mô quay .

C.3.4. Diện tích mặt cắt ngang của đáy ngọn lửa

Diện tích mặt cắt ngang af của đáy ngọn lửa phải được đo lường và thống kê từ đường kính đã biết d được đo ở đáy ngọn lửa như đã minh họa trong C. 7. Trong trường hợp này sử dụng công thức ( C. 2 ) :

(C.2)

C.4. Phương pháp thử và mô tả thiết bị

Đo vận tốc cháy trong một ống gồm có :
a ) Lan truyền một ngọn lửa trong một ống trong suốt thẳng đứng có đầu mút bên dưới được để hở cho cháy và đầu mút phía trên được bịt kín và hỗn hợp cháy được được chứa đầy trong ống ,
b ) Đo vận tốc Viral ngọn lửa dọc theo ống, và
c ) Ghi lại diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa bằng một camera .
Các phép đo được thực thi ở áp suất khí quyển .
Bố trí giá thử được hướng dẫn trên Hình C. 2. Các chi tiết cụ thể chính của giá thử là
– Ống thử ;
– Bình hòa trộn ;
– Hệ thống đánh lửa ;
– Camera ;
– Bộ kiểm soát và điều chỉnh nhiệt độ thử, và
– Hệ thống giải quyết và xử lý khí .

CHÚ DẪN :

1 Bình hòa trộn
2 Máy khuấy từ tính
3 Đường ống khí sạch
4 Đầu vào ống
5 Lưới dập tắt và san bằng
6 Ống thử
7 Các điện cực
a Từ bình chứa cấp khí
b Đo áp suất
c Tới bơm chân không
d Tới ống vào

8 Lỗ ống nối
9 Lưới dập tắt
10 Ống poly ( vinyl chlorine )
11 Bộ đánh lửa
12 Bình chứa khí co và giãn
13 Bình thu gom có dung dịch trung hòa
e Đo nhiệt độ
f Cấp nguồn năng lượng cháy
g Trích vào mũ chụp

Hình C.2 – Sơ đồ của giá thử

C.4.1. Xử lý khí và chuẩn bị các hỗn hợp

Việc sẵn sàng chuẩn bị hỗn hợp khí được diễn đạt trong 6.1.3. Nếu được sử dụng, mạng lưới hệ thống lọc khí được miêu tả trong C. 4.5 nên được tháo ra sao cho thể tích co và giãn không bị nạp đầy với một nồng độ cháy được. Sau đó, tạo ra dòng chảy của hỗn hợp có thành phần không đổi qua ống tới khi hỗn hợp khí di dời tối thiểu là bốn lần thể tích không khí trong ống. Cần quan tâm bảo vệ cho hỗn hợp khí đi ra đáy ống được thông hơi thỏa đáng. Một khi đã đạt được hỗn hợp nhu yếu trong ống, bình hòa trộn phải được tách ly khỏi ống trước khi cháy để ngăn ngừa cháy khí trong bình chứa. Quy trình kỹ thuật thích hợp trong phòng thí nghiệm để đo nồng độ của hỗn hợp khí trong ống sẽ bảo vệ cho những chiêu thức được sử dụng đủ phân phối được tiềm năng này. Máy nghiên cứu và phân tích oxy thuận từ sẽ tương thích cho việc xác lập này .
Tất cả những bộ phận, mối nối và chi tiết cụ thể của giá thử phải chịu được những khí ăn mòn như ammonia và đồng hoặc những phản ứng oxy hóa khác cũng hoàn toàn có thể sử dụng thép không gỉ hoặc vật tư khác được xác lập là thích hợp cho sử dụng với những chất dùng cho thử nghiệm .

C.4.2. Ống thử

Ống thử phải được phong cách thiết kế để tạo điều kiện kèm theo thuận tiện cho Viral ngọn lửa với sự nhiễu loạn là tối thiểu đến hơn cả hoàn toàn có thể, đặc biệt quan trọng là ở những mức cháy và quá trình tiên phong của sự Viral ngọn lửa ; xem hình C. 3. Việc phong cách thiết kế ống thử nên chăm sóc đến những điểm sau :
a ) Hệ thống đánh lửa, lưới dập tắt và lỗ giảm chấn nên được phong cách thiết kế càng gần với đầu ra của ống càng tốt ;
b ) Đầu ra của ống ( ở đầu mút bên dưới ) nên được phong cách thiết kế để thuận tiện đấu nối nó với những mạng lưới hệ thống trích khí và giải quyết và xử lý khí ;
c ) Ống nên được cố định và thắt chặt trên giá đỡ thẳng đứng và ở mức bên dưới mạng lưới hệ thống đánh lửa để ngăn ngừa giá đỡ cố định và thắt chặt không gây nhiễu loạn cho sự Viral ngọn lửa ( làm nguội quá mức ) hoặc cản trở việc chụp ảnh ngọn lửa ;
d ) Cũng nên chăm sóc đến số lượng giới hạn kỹ thuật cho phong cách thiết kế và gia công thủy tinh .
Kích thước tính bằng milimét

CHÚ DẪN :
1 Thân cố định và thắt chặt
2 Thân RIN10 / 19 cho những điện cực
3 Đầu mút của ống đầu vào

Hình C.3 – Kết cấu của ống thử và các kích thước chính

C.4.2.1. Kích thước

Ống được làm bằng thủy tinh có chiều dài 1,2 m với đường kính trong 40 mm. Đường kính đã được lựa chọn để có sự tương thích giữa những ống hẹp hơn để tăng hiệu suất cao dập tắt nhưng được cho phép chính sách Viral ngọn lửa không thay đổi và những ống rộng hơn trong đó những tổn thất cho những thành ống nhỏ hơn gắn liền với sự tăng tính không thay đổi [ 20 ], [ 21 ]. Sự lựa chọn đường kính 40 mm như đã hướng dẫn [ 22 ] là tương thích nhất cho phép đo những vận tốc cháy dưới 40 cm / s. Ống chịu được áp suất 100 kPa ở trên áp suất khí quyển mặc dầu sự quá áp suất hạn chế, đầu mút ở dưới đáy của ống là đầu mút hở .
CHÚ THÍCH – Các chính sách không bảo vệ liên tục có sự Viral nhanh những ngọn lửa ; xem C. 7.3. Chiều dài ống dựa trên những size từ những khu công trình điều tra và nghiên cứu trước đây. Chiều dài này hoàn toàn có thể đáng tin cậy được, tuy nhiên bất kỳ sự đổi khác lớn nào về chiều dài ảnh hưởng tác động đến những chính sách Viral ngọn lửa và tính không thay đổi của nó chỉ khi thao tác với những hợp chất có vận tốc cháy cao .

C.4.2.2. Vị trí lắp đặt ống

Ống được đặt ở vị trí thẳng đứng để giảm sự biến dạng hoàn toàn có thể có của mặt trước ngọn lửa do ảnh hưởng tác động của đối lưu và bảo vệ cho hình dạng ngọn lửa đối xứng hơn. Ở vị trí này, ngọn lửa Viral lên phía trên, sự đánh lửa ra ở đầu mút bên dưới của ống .

C.4.2.3. Đầu mút ống

Đầu mút dưới đáy ống được để hở thông ra khí quyển. Tại đầu mút này có sắp xếp mạng lưới hệ thống đánh lửa và những lỗ giảm chấn. Có thể sử dụng một nắp GL45 để duy trì mạng lưới hệ thống ở đúng vị trí nhu yếu ( xem những Hình C. 4 và C. 5 ). Đối với những thành phần ô nhiễm hiện hữu trong những mẫu sản phẩm của quy trình cháy ( chất ô nhiễm hoặc ăn mòn, ví dụ HF, HCI, NH3 ), đầu mút bên dưới được đấu nối với một mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý khí sau ( xem C. 4.6 ). Kết cấu này không được cho phép tạo ra áp suất quá mức và những mẫu sản phẩm của quy trình cháy hoàn toàn có thể tự do thoát ra khỏi ống hoặc co và giãn vào một thùng chứa 125 l nếu sử dụng mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý khí .
Đầu mút phía trên của ống được đấu nối vào một bình hòa trộn. Ngoài bình hòa trộn, hỗn hợp chảy vào ống và đi ra từ đầu mút ở đáy ống. Có thể sử dụng một nắp GL45 để cố định và thắt chặt mạng lưới hệ thống ở đầu vào. Đầu mút này phải được đóng kín trước khi cháy và tới khi có sự Viral ngọn lửa .

C.4.2.4. Các vòi giảm chấn có tính lắp lẫn

Tốc độ Viral ngọn lửa và hình dạng của ngọn lửa đổi khác theo loại chất cháy được và thành phần của hỗn hợp chất cháy được với chất oxy hóa. Khi kiểm soát và điều chỉnh đường kính lối ra tại đầu mút hở bên dưới bằng cách lắp những vòi có lỗ định cỡ hoàn toàn có thể tạo ra sự không thay đổi hình dạng, mặt trước của ngọn lửa bằng cách giảm độ không bảo vệ và giảm những tác động ảnh hưởng của âm thanh [ 23 ], [ 24 ], [ 25 ], [ 26 ] và do đó tạo ra hình dạng tốt hơn của mặt trước ngọn lửa. Đường kính của những vòi giảm chấn dùng cho ống có đường kính trong 40 mm đổi khác từ 9 mm đến 11 mm ( về đo lường và thống kê chi tiết cụ thể, xem tài liệu tìm hiểu thêm [ 26 ] ). Các vòi giảm chấn chỉ thiết yếu so với những vận tốc cháy tương đối cao ( nghĩa là cao hơn 25 cm / s ) và thường gắn liền với những hỗn hợp có nồng độ đậm đặc .

CHÚ DẪN :
1 Nắp dùng cho đầu GL45
2 Thân polytetrafluoroethylene ( PTFE )
3 Lưới dập tắt
4 Lỗ vòi kiểm soát và điều chỉnh polytetrafluoroethylene ( PTFE )
5 Nút RIN 10/19 polytetrafluoroethylene ( PTFE )
6 Ống thử
7 Điện cực đường kính 1 mm
8 Đầu nối cấp điện ( nguồn năng lượng )

Hình C.4 – Bản vẽ đầu mút bên dưới của ống thể hiện các điện cực đánh lửa và vòi giảm chấn (điều chỉnh)

C.4.2.5. Dập tắt ngọn lửa

Lưới dập tắt ngọn lửa được lắp đặt ở cả hai đầu mút của ống có độ bền chịu được phản ứng với HF và NH3, để ngăn ngừa bất cứ mối nguy hiểm nào cho môi trường xung quanh. Lưới dập tắt phải có cỡ mắt lưới mm (các HC có khoảng cách dập tắt từ mọi phía 2 mm, khoảng cách này tăng lên khi tốc độ cháy giảm đi).

C.4.2.6. Loại thủy tinh của ống

Phổ quát xa của hầu hết những ngọn lửa được giả thiết là trong dải từ 250 nm đến 600 nm. Để ngăn ngừa sự tổn thất trên mức cần thiết, điều quan trọng là phải so sánh những profin truyền ánh sáng của thủy tinh trước khi lựa chọn loại thủy tinh ( ví dụ, thủy tinh silica, thủy tinh borosilicate ) .

C.4.2.7. Làm sạch ống bằng hỗn hợp thử

Ống thử phải được làm sạch bằng hỗn hợp thử với dòng chảy liên tục từ bình hòa trộn có lưu lượng thể tích tương tự với tối thiểu là 13 lần dung tích bên trong của ống. Hỗn hợp khí phải đi vào đầu mút phía trên của ống và đi ra từ đầu mút phía dưới của ống. Đầu mút phía dưới của ống hoàn toàn có thể được đóng kín lại sau khi làm sạch để tránh bất kỳ sự đổi khác nào hoàn toàn có thể có của nồng độ do sự pha loãng trong vùng lân cận của những điện cực. Đầu mút này chỉ được mở ra ngay trước khi cháy .

C.4.2.8. Sự ăn mòn ống

Sự hiện hữu của những chất như hydrogen fluoride ( HF ) hoặc hydrogen chloride ( HCI ) cùng với nước còn lại trong những mẫu sản phẩm cháy HFC hoặc HCFC dẫn đến sự ăn mòn ống và sau nhiều phép thử ( 30 đến 50 tùy thuộc vào quy trình làm sạch ) ống bị mờ đục với sắc tố phần đông là màu trắng ( xem Hình C. 5 ) .
Vì nguyên do này, ống nên được làm sạch ngay sau khi kết thúc sự Viral ngọn lửa với một dòng nitrogen khô và sau đó đưa khăn lau ướt vào bên trong ống để làm sạch toàn bộ những cặn trên thành bên trong. Dòng nitrogen khô hoàn toàn có thể được đưa trở lại vào bên trong ống để làm sạch nước còn đọng lại từ khăn lau .
Với kỹ thuật làm sạch này hoàn toàn có thể sử dụng cùng một ống cho một số lượng lớn những phép thử trước khi ảnh hưởng tác động ăn mòn trở nên rõ ràng .

Hình C.5 – Sự ăn mòn ống do hydrogen fluoride

C.4.3. Đánh lửa

Nguồn đánh lửa hoàn toàn có thể tác động ảnh hưởng đến những hiệu quả của số lượng giới hạn năng lực cháy hoặc ngay cả chính sách Viral ngọn lửa. Nhiều nhà nghiên cứu ( tài liệu tìm hiểu thêm [ 27 ] đưa ra sự điều tra và nghiên cứu tổng quát ) đã triển khai những nghiên cứu và phân tích về sự cháy bằng tia lửa với sự sắp xếp những điện cực, kiểu điện cực ( ví dụ điển hình như những điện cực kiểu mặt bích ), vật tư và cỡ kích cỡ điện cực, khe hở để đánh lửa, khoảng chừng thời hạn của tia lửa và điện áp đánh thủng cũng như ảnh hưởng tác động của những yếu tố này đến nguồn năng lượng cháy tối thiểu .
Hệ thống đánh lửa được diễn đạt trong chiêu thức thử này có cùng một đặc tính như mạng lưới hệ thống đánh lửa được sử dụng trong chiêu thức thử tách cháy được của ASTM E681 về mặt những kích cỡ của điện cực, khoảng chừng hở cho cháy, thời hạn đánh lửa và nguồn cấp điện. Sự tương tự như này dẫn đến sự tương thích của thử nghiệm năng lực cháy bằng chiêu thức ống với thử nghiệm năng lực cháy bằng chiêu thức của ASTM .
CHÚ THÍCH – Các thông số kỹ thuật kỹ thuật cho đánh lửa này cũng trọn vẹn tựa như với những thông số kỹ thuật kỹ thuật được lao lý trong DIN 51649 – 1 ( tiêu chuẩn về những số lượng giới hạn của năng lực cháy ) [ 28 ] .

C.4.3.1. Kiểu đánh lửa

Hỗn hợp được đánh lửa bằng một tia lửa điện được tạo ra bởi hai điện cực .

C.4.3.2. Xác định vị trí

Sự đánh lửa xảy ra tại đầu mút dưới đáy của ống. Các điện cực được cố định và thắt chặt đối lập nhau theo chiều đường kính ống, đồng trục với nhau và được xác định phía trên mặt phẳng trên của những lỗ vòi có tính lắp lẫn một khoảng chừng 5 mm đến 10 mm. Các điện cực được kẹp chặt trong những nút RIN 10/19 bằng PTFE được lắp vào thân chuyên dùng cho RIN 10/19 ( xem Hình C. 4 ) .

C.4.3.3. Điện cực

Các điện cực được sản xuất bằng vonfram có đường kính 1 mm. Khe hở giữa những điện cực là 6,4 mm. Khi thiết yếu, hoàn toàn có thể lắp một trục hiệu chuẩn chuyên dùng hình tròn trụ vào trong ống và giữa những điện cực để kiểm tra vị trí của chúng so với đường tâm ống và bảo vệ khoảng chừng hở đúng chuẩn cho cháy .
Để bảo vệ những điều kiện kèm theo cho cháy tốt, đặc biệt quan trọng là ở gần những số lượng giới hạn trên và dưới của sự Viral ngọn lửa, những điện cực phải được làm sạch lại so với bất kể chất đóng cặn nào .

C.4.3.4. Nguồn cấp điện

Điện năng dùng cho những điện cực phải được phân phối bởi cuộn dây thứ cấp của một máy biến áp có hiệu suất ra 15 kV, 30 mA. Thường không có nhu yếu so với điện áp cao này ngoại trừ những hợp chất có tiềm năng hư hỏng cao. Hệ thống cấp điện được đấu nối thích hợp với những điện cực để tránh ngắn mạch và sự quá nhiệt tại những điểm nối không tiếp xúc tốt .

C.4.3.5. Thời gian đánh lửa

Thời gian đánh lửa phải được đặt ở ( 0,3 ± 0,05 ) s bằng cách kiểm soát và điều chỉnh khoảng chừng thời hạn của tia lửa với một bộ định thời. Khoảng thời hạn này đã được chứng tỏ là thích hợp nhất cho những phép đo những số lượng giới hạn của năng lực cháy [ 9 ] .
Không nên thực thi đánh lửa ngay sau khi nạp hỗn hợp tương ứng vào ống mà phải sau 5 s đến 10 s để dòng chảy rối trong ống dừng lại .
CHÚ THÍCH : Sự giải phóng nguồn năng lượng quá mức từ mạng lưới hệ thống đánh lửa này hoàn toàn có thể gây ra những sóng gồm có sự chảy rối ở mặt trước ngọn lửa và của hỗn hợp ở phía trước ngọn lửa .

C.4.4. Hình ảnh mặt trước của ngọn lửa

Sử dụng chiêu thức chụp ảnh trực tiếp để ghi lại hình ảnh mặt trước của ngọn lửa. Các hình ảnh này được sử dụng để đo lường và thống kê vận tốc Viral ngọn lửa cũng như diện tích quy hoạnh mặt phẳng của ngọn lửa .

C.4.4.1. Vùng sáng chói và phương pháp chụp ảnh trực tiếp

Công thức xác lập vận tốc cháy ( C. 1 ) dựa trên giám sát diện tích quy hoạnh mặt trước ngọn lửa tại lớp của vùng đốt nóng trước. Với chiêu thức chụp ảnh trực tiếp, những vùng sáng chói của ngọn lửa được thể hiện ra. Vì thế, bất kỳ phép đo nào được triển khai với kỹ thuật chụp ảnh này phải dựa trên vùng của ngọn lửa có sự chiếu sáng với cường độ lớn nhất. Vùng này tương tự với vùng của ngọn lửa giữa điểm có nhiệt độ bằng nhiệt độ đánh lửa và điểm cuối kết thúc phản ứng ( xem Hình C. 6 ). Độ không bảo vệ tương đối của vận tốc cháy được nhìn nhận bằng thống kê giám sát diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa dựa trên những profin của ngọn lửa từ chiêu thức chụp ảnh trực tiếp là 6,5 % .
CHÚ THÍCH : Độ không bảo vệ tương đối 6,5 % hoàn toàn có thể được giảm đi và vị trí đúng mực của mặt phẳng hoàn toàn có thể gần đạt được nếu profile của mép ngoài của vùng sáng chói di dời ra phía ngoài với một khoảng chừng di dời tương tự với chiều rộng của vùng sáng chói .

CHÚ DẪN :
1 Khí không được cháy
2 Khí được cháy
3 Vùng sáng chói
4 Vùng đốt nóng trước
5 Vùng phản ứng

Hình C.6 – Profile nhiệt độ dọc theo một ngọn lửa cháy và vùng sáng chói

C.4.4.2. Quang phổ phát xạ của ngọn lửa

Các đỉnh quang phổ do cháy phụ thuộc vào vào loại chất được cháy và những gốc được tạo thành như OH, HCO, CH, C2 và C3. Theo quan điểm định tính, hoàn toàn có thể công bố là những đỉnh nổi bật cho phát xạ tối đa và đôi lúc ngay cả trong một thiên nhiên và môi trường liên tục ở mức cao là dải 250 nm đến 600 nm so với những ngọn lửa HC và HFC .

C.4.4.3. Camera thu hình

Nên sử dụng một camera kỹ thuật số để ghi hình sự Viral ngọn lửa. Hình ảnh mặt trước này của ngọn lửa nên được ghi lại và thu gom cho giải quyết và xử lý thêm nữa ( đo vận tốc Viral ngọn lửa và giám sát diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa .
Khi quản lý và vận hành camera cho những phép thử, nên lựa chọn những đặc tính của thời hạn phơi sáng và vận tốc ghi hình như một hàm số của khoanh vùng phạm vi vận tốc được đo. Với những ngọn lửa cháy rất nhanh, cần có vận tốc ghi hình cao và thời hạn phơi sáng nhỏ ( nghĩa là < 1 = " " ms ). = " " đường = " " đặc = " " trưng = " " quang = " " phổ = " " của = " " camera = " " cũng = " " phải = " " được = " " > ính đến và hiệu suất cao hơn của đường cong hiệu suất lượng tử phải bao hàm khoanh vùng phạm vi bước sóng nổi bật của ngọn lửa được ghi hình .
CHÚ THÍCH : Một tập hợp những kiểm soát và điều chỉnh và những chính sách quản lý và vận hành khác nhau như độ phân giải, sự nâng cao hình ảnh, vận tốc ảnh, thời hạn lộ sáng, số lượng ảnh trong quy trình ghi, sự mở máy trước / sau và những thông số kỹ thuật cho hiệu suất ảnh, được triển khai trải qua một giao diện thích hợp, hoàn toàn có thể giúp cho việc sửa lại những hình ảnh cho tương thích với loại mặt trước ngọn lửa được ghi hình. Cũng hoàn toàn có thể sử dụng một bộ những ống kính để quét nhanh và điều tiêu ảnh chụp tối ưu .

C.4.4.4. Thời gian lộ sáng

Cần thiết phải chỉnh đặt thời hạn lộ sáng trước khi khởi đầu chụp ảnh sự Viral ngọn lửa để sao lại một cách tốt nhất hình dạng của mặt trước ngọn lửa và tăng độ đúng mực của phép đo diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa .
Vì không có mối quan hệ xác lập giữa vận tốc Viral ngọn lửa và dạng phát sáng nhiều hoặc ít, so với những ngọn lửa sáng chói nhanh và thấp, người thử phải tìm ra sự thỏa hiệp cho chỉnh đặt thời hạn lộ sáng. Thời gian lộ sáng dài hơn sẽ bù cho độ sáng thấp nhưng dẫn đến hình dạng không đúng mực của mặt trước ngọn lửa do sự di dời của ngọn lửa trong quy trình của thời hạn lộ sáng .
Đối với những phép đo cho đo lường và thống kê thông số tỷ lượng, thời hạn lộ sáng được khuyến nghị là 1 ms hoặc ít hơn. Giá trị này được xác lập bằng kinh nghiệm tay nghề trong thực tiễn và phụ thuộc vào vào camera .

C.4.4.5. Xác định vị trí

Trường ghi hình của camera phải được kiểm soát và điều chỉnh vào vị trí và chiều cao thích hợp của ống trong đó sự vận động và di chuyển của ngọn lửa được xem là đồng đều. Chỉ những hình ảnh được lấy ở cùng một mức trục ống kính mới được sử dụng để đo lường và thống kê diện tích quy hoạnh mặt trước ngọn lửa và giảm độ không đúng mực cho những kích cỡ mặt trước ngọn lửa .

C.4.4.6. Xác định tỷ xích và sự méo quang

Xác định tỷ xích của những hình ảnh ngọn lửa so với những kích cỡ thực của mặt trước ngọn lửa hoàn toàn có thể đạt được bằng cách chụp ảnh một thước chia độ được đặt dọc theo ống sao cho những độ chia trùng với một lớp đi qua tâm ống và vuông góc với trục của camera .
CHÚ THÍCH : Sự méo ( biến dạng ) quang do hình học của thành ống được bỏ lỡ .
Đặt một gương với góc đặt 45 ° bên cạnh ống để nhận dạng độ không phẳng của mặt phẳng mặt trước ngọn lửa và tăng độ đúng chuẩn của những phép thử bằng cách bảo vệ có giả thiết đúng cho giám sát diện tích quy hoạnh của mặt trước ngọn lửa. Với camera đối lập với cả ống và gương, những hình ảnh ghi được đã cho cả hình chiếu đứng và hình chiếu cạnh của mặt trước ngọn lửa ( xem hình C. 7 ). Lưu ý rằng, hình chiếu bằng trong đó có sắp xếp ảnh của gương được đặt sau ảnh chụp trực tiếp. Nếu được sử dụng để giám sát những ảnh này phải có tỷ xích tương tự như như lớp thẳng đứng đi qua tâm ống và vuông góc với trục camera .

CHÚ DẪN :
1 Ống
2 Gương
3 Ảnh chiếu trên hình chiếu đứng
4 Ảnh chiếu trên hình chiếu cạnh
5 Vị trí của ảnh thực trên hình chiếu cạnh
6 Độ di dời

Hình C.7 – Sơ đồ của ảnh trên hình chiếu đứng và hình chiếu cạnh do camera thu nhận được

C.4.4.7. Độ phân giải của các ảnh ngọn lửa

Độ không bảo vệ đa phần trong phép đo vận tốc cháy bằng chiêu thức ống có tương quan đến độ phân giải của hình ảnh cho vận tốc Viral ngọn lửa, thông số thay tỷ suất và diện tích quy hoạnh của mặt trước ngọn lửa. Độ phân giải tăng lên sẽ đạt được những hiệu quả đúng chuẩn hơn, nhưng so với mức độ ở đó những điểm kiểm soát và điều chỉnh trên ảnh mặt trước ngọn lửa sẽ không nhờ vào vào những điểm ảnh của những size nhỏ .

C.4.5. Các hệ thống làm sạch, xả và xử lý khí

Thiết bị thử phải được làm sạch một cách cẩn trọng sau mỗi phép thử để vô hiệu đi những mẫu sản phẩm cháy còn lại và những chất phế thải từ phép thử trước đây và bảo vệ rằng những mẫu sản phẩm cháy không gây nguy cơ tiềm ẩn cho người hoặc phá hoại thiên nhiên và môi trường. Một quy trình giải quyết và xử lý thích hợp những loại sản phẩm cháy, đặc biệt quan trọng là những khí có thành phần fluorine phải được đưa ra : sự sang chiết những mẫu sản phẩm cháy phải được thực thi nhanh lúc kết thúc phép thử để trung hòa HF hoặc HCI, những chất này trong một số ít trường hợp cấu thành lớn hơn 30 % những mẫu sản phẩm cháy, và giảm sự ăn mòn ống thử ( một lượng nhỏ hơi ẩm làm cho ống bị ăn mòn đáng kể ). Để cung ứng nhu yếu này, phải phong cách thiết kế và lắp ráp một mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý đặc biệt quan trọng và làm sạch khí xả ở đầu ra của thiết bị thử được cho phép vô hiệu những chất ăn mòn bằng cách phun khí xả vào một dung dịch nước basic ( ví dụ NaOH ). Hệ thống giải quyết và xử lý cũng gồm có một bình co và giãn được đấu nối giữa mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý khí và đầu bên dưới của ống để mô phỏng trạng thái co và giãn có áp suất không đổi khác ( xem Hình C. 8 ). Một quạt chiết rút những loại sản phẩm cháy ra khỏi ống qua bình co và giãn và dung dịch nước và sau đó khí sạch được dẫn tới mũ chụp .
Nếu thiết yếu, hoàn toàn có thể sử dụng một mạng lưới hệ thống rửa khí bằng nước thay cho mạng lưới hệ thống phun. Trong trường hợp này, hoàn toàn có thể sử dụng, ví dụ một vòi phun hình côn để phun nước lên dòng khí xả hướng lên. Nước acid được thu gom ở đáy và được thải vào một bình lớn hơn chứa dung dịch nước basic để trung hòa nước acid .
Bình chứa dung dịch nước nên được tháo cạn tiếp tục và kiểm tra độ acid của nước để bảo vệ giải quyết và xử lý bảo đảm an toàn .
CHÚ THÍCH : Nếu thiết yếu, hoàn toàn có thể lắp ráp hai mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý tiếp nối đuôi nhau nhau để đạt được sự vô hiệu trọn vẹn những chất ăn mòn

a) Hệ thống phun b) Hệ thống rửa khí

CHÚ DẪN :
1 Đầu vào của ống
2 Bình co và giãn khí
3 Bình thu gom có dung dịch trung hòa
4 Lưới đỡ
5 Tháp lọc khí
6 Vòi phun
a Trích vào mũ chụp
b Cung cấp nước

Hình C.8 – Hệ thống xử lý khí

C.4.6. Đặt nhiệt độ thử

Nhiệt độ thử 23 °C đạt được một cách đơn thuần bằng kiểm soát và điều chỉnh nhiệt độ trong phòng thử. Vì sự Viral ngọn lửa nhạy cảm với nhiệt độ cho nên vì thế gradient nhiệt độ dọc theo ống nên là tối thiểu, ví dụ nhỏ hơn 1 °C. Yêu cầu này hoàn toàn có thể đạt được bằng sự luân chuyển thích hợp và tinh chỉnh và điều khiển một dòng không khí có nhiệt độ kiểm soát và điều chỉnh được .

C.4.7. Biên bản thực nghiệm

Biên bản sau vận dụng cho quản lý và vận hành những phép thử khi sử dụng kỹ thuật áp suất riêng phần để chuẩn bị sẵn sàng những hỗn hợp .
a ) Phải kiểm tra những nhu yếu sau trước khi khởi đầu phép thử mới :
1 ) Ghi lại tỷ xích chuẩn của camera so với tỷ xích của kích cỡ thực của ngọn lửa ( những điểm ảnh ( px ) / m hoặc tương tự ) ;
2 ) Làm sạch ống bằng thổi khí khô ( không khí hoặc nitrogen ) ;
3 ) Kiểm tra khoảng chừng hở của những điện cực và độ đồng trục của những điện cực ;
4 ) Lựa chọn đường kính lỗ ra thích hợp .
b ) Bình hòa trộn và tổng thể những ống và chi tiết cụ thể dạng ống nối thứ nhất phải được hút chân không tới áp suất 10 Pa tuyệt đối hoặc nhỏ hơn .
c ) Bình hòa trộn sau đó phải được nạp những thành phần hỗn hợp khác nhau, mỗi thành phần có áp suất riêng phần tương ứng. Mỗi lần dẫn khí mới vào bình hòa trộn, những đầu nối phải được hút chân không. Nên bật máy khuấy từ tính tại lúc mở màn của quy trình và tối thiểu là 5 min sau khi kết thúc quy trình nạp .
d ) Tiếp sau hỗn hợp hoàn toàn có thể được phép rời khỏi bình hòa trộn, luân chuyển qua ống, ra khỏi đầu ra bên dưới của ống và chiết vào mũ chụp. Một thể tích tương tự với tối thiểu là 13 lần dung tích bên trong của ống được luân chuyển .

e) Đầu mút bên trên trước tiên phải kín và ngay sau đó là đầu mút bên dưới để ngăn ngừa bất cứ sự pha loãng hoặc thay đổi nồng độ nào có thể có trong phạm vi của vùng điện cực.

Xem thêm: Môi chất lạnh là gì? Nguyên lý hoạt động máy làm lạnh sử dụng môi chất lạnh

f ) Nên được cho phép có thời hạn 5 s đến 10 s để hỗn hợp bên trong ống trở nên yên lặng .
g ) Đầu mút bên dưới phải được mở ra một cách nhẹ nhàng để tránh bất kỳ sự nhiễu loạn hoặc đổi khác nồng độ nào xung quanh vùng cháy và sau đó thực thi việc cháy. Ngay trước khi cháy nên cho camera hoạt động giải trí và ghi lại những hình ảnh .
h ) Sau khi kết thúc sự Viral ngọn lửa, những loại sản phẩm cháy đã dập tắt ở đầu mút phía trên của ống được dẫn ra bằng dòng nitrogen hoặc không khí được luân chuyển trong ống. Trong trường hợp những mẫu sản phẩm cháy có hại thì phải lắp ráp và sử dụng mạng lưới hệ thống giải quyết và xử lý khí đặc biệt quan trọng .

C.5. Đánh giá và biểu thị các kết quả

Su = Su, max – a ( f – fmax ) 2 ( C. 4 )
Trong đó
Sumax là vận tốc cháy lớn nhất rút ra từ đa thức bậc hai thích hợp cho những điểm thực nghiệm ;
fmax là tỷ số đương lượng tại vận tốc cháy lớn nhất ;
a là hằng số kiểm soát và điều chỉnh .
Trong một chút ít trường hợp, công thức ( C. 4 ) không đạt được sự kiểm soát và điều chỉnh tốt nhất cho những tác dụng thực nghiệm về vận tốc cháy. Khi đó nên bàn luận kỹ về những phương trình kiểm soát và điều chỉnh khác. Các điểm thực nghiệm cũng hoàn toàn có thể được tách ra thành hai phần và so với mỗi phần cũng hoàn toàn có thể sử dụng một phương trình kiểm soát và điều chỉnh riêng .
CHÚ THÍCH : Thông thường, vận tốc cháy lớn nhất được cung ứng ở một tỷ số đương lượng giữa 1,00 và 1,15 .

C.5.1. Độ không đảm bảo

C.5.1.1. Độ không đảm bảo trong tốc độ cháy

Độ không bảo vệ tương đối tổng của những phép đo vận tốc cháy như đã miêu tả trong tiêu chuẩn này được ước đạt giữa 7 % và 10 % và thích hợp cho
a ) Chủ yếu là những độ không bảo vệ trong đo lường và thống kê diện tích quy hoạnh của mặt trước ngọn lửa ( 65 % độ không bảo vệ tổng ), và
b ) Phép do vận tốc Viral ngọn lửa ( 35 % độ không bảo vệ tổng ) .

C.5.1.2. Ước lượng độ không đảm bảo của các nồng độ

Các nồng độ của những hỗn hợp được chuẩn bị sẵn sàng với giải pháp áp suất riêng phần đều phải chịu độ không bảo vệ phát sinh đa phần do :
a ) Phép đo của bộ chuyển đổi áp suất ;
b ) Định luật khí lý tưởng được sử dụng để thu được những tỷ lệ từ áp suất và nhiệt độ. Với không khí là thành phần chính trong hỗn hợp, trạng thái của hỗn hợp ở những áp suất tuyệt đối giữa 300 kPa và 400 kPa không đổi khác chút nào so với trạng thái lý tưởng. Trong trường hợp này độ không bảo vệ tương đối trong tỷ lệ được ước đạt tới 2 % trong khi nó hoàn toàn có thể được bỏ lỡ so với những áp suất tuyệt đối dưới 100 kPa .
CHÚ THÍCH : Phần lớn độ không bảo vệ phát sinh do thừa nhận định luật khí lý tưởng. Đối với những nồng độ cao tới 30 % thành phần thể tích, độ không bảo vệ tuyệt đối hoàn toàn có thể được ước đạt ở 0,6 % phần thể tích hoặc 2 % so với độ không bảo vệ tương đối. Đối với những nồng độ thấp tới 2 % thành phần thể tích, độ không bảo vệ tuyệt đối hoàn toàn có thể được ước đạt tại 0,08 % thành phần thể tích và độ không bảo vệ tương đối là 4 % .
Các độ không bảo vệ trong những phép đo vận tốc cháy và những nồng độ của hỗn hợp phải được xác lập riêng cho mỗi bàn thử .

C.6. Đề phòng đảm bảo an toàn

C.6.1. Các kiến nghị về an toàn được thực hiện đối với tỷ lệ oxygen trong không khí không cao hơn 21 % phần thể tích.

C.6.2. Đối với các tốc độ cháy cao (> 30 cm/s), nên tiến hành các phép thử bắt đầu từ LFL thấp nhất của các thành phần và tăng dần dần nồng độ. Điều kiện này thích hợp cho phòng tránh nổ với sự lan truyền nhanh ngọn lửa ở các nồng độ, gần với nồng độ cho xác định hệ số tỷ lượng. Phải tránh sự hạn chế quá mức của đầu mút ra với các lỗ có tính đổi lẫn.

C.6.3. Người sử dụng bàn thử phải sử dụng các trang bị bảo vệ thích hợp (ví dụ, găng tay, trang bị bảo vệ mắt và đầu).

C.6.4. Hệ thống xử lý khí đặc biệt phải có sự đề phòng khi vận hành bằng tay vì có chứa các chất ăn mòn. Hệ thống xử lý phải kín và nên sử dụng quạt để chiết tách khí tránh hít phải các sản phẩm cháy.

C.6.5. Hệ thống đánh lửa cao áp, các đầu nối và các điện cực nên được bốc dỡ vận chuyển cẩn thận và bảo vệ tránh bất cứ sự tiếp xúc nào. Vì lý do an toàn, nên tránh sử dụng các nguồn cháy, có tiềm năng khác với nguồn được dự định dùng cho thử nghiệm (ví dụ các công tắc, các tiếp điểm điện).

C.6.6. Các lưới dập tắt phải được lắp đặt trên cả hai đầu mút của ống thử. Phải đặt một lưới đập tắt bổ sung ở lối vào thể tích giãn nở để ngăn ngừa bất cứ sự cố cháy nào trong phạm vi thể tích này.

C.7. Mô tả tóm tắt về hình dạng, chế độ lan truyền và tính ổn định của ngọn lửa

C.7.1. Hình dạng ngọn lửa

Khi xem xét sự Viral sóng của quy trình cháy từ đầu mút hở đến đầu mút kín của ống, khí không được cháy ở phía trước sóng được chứa bởi thành ống sao cho tạo thành một cột tĩnh tại. Sự co và giãn nhiệt trong phạm vi sóng tạo ra một dòng liên tục của khí không bị cháy đi về phía đầu mút hở. Các thông số kỹ thuật chính góp phần vào việc xác tập hình dạng mặt trước của ngọn lửa là :
a ) Lực cản nhớt làm cho dòng chảy chậm lại ở thành ống và tăng cường cho dòng chảy ở tâm ống ( lực ép ở tâm cao hơn ở gần thành ống ) ;
b ) Dòng khí không được cháy đi ra xa khỏi mặt trước ngọn lửa ở tâm và hướng dòng khí này ra những mép ( khí không được cháy phía trước ngọn lửa được đẩy về phía đầu mút kín ) ;
c ) Ảnh hưởng đối lưu của khí được cháy dẫn đến mặt trước ngọn lửa bị lê dài và sự Viral những ngọn lửa chậm hơn trong khi mặt trước ngọn lửa có hình dạng hầu như là mặt cầu với sự Viral nhanh của những ngọn lửa ;
d ) Tốc độ cháy không đổi khác theo hướng vuông góc với mặt trước ngọn lửa ,
Vì thế có vẻ như sự cân đối giữa tổng thể những ảnh hưởng tác động nêu trên tạo điều kiện kèm theo để duy trì sự không biến hóa về tính không thay đổi của mặt trước ngọn lửa trong quy trình vận động và di chuyển đồng đều ( xem Hình C. 9 ) .

CHÚ DẪN :
1 Đấu mút kín của ống
2 Đầu mút hở của ống
3 Khí chưa được đốt cháy
4 Khí được cháy

Hình C.9 – Hướng của dòng chảy và tốc độ hạt cho sự lan truyền sóng cháy chảy tầng từ đầu mút hở tới đầu mút kín của ống

C.7.2. Chế độ lan truyền ngọn lửa

Với những vận tốc cháy cao, sự Viral thường tăng trưởng theo ba tiến trình hoặc chính sách khác nhau với hai loại chuyển dời hoàn toàn có thể có. Ba quy trình tiến độ hoàn toàn có thể được phân biệt bằng cấu trúc của ngọn lửa hoặc biên độ của áp suất và những xê dịch của ngọn lửa .
Sự vận động và di chuyển của ngọn lửa gồm có một trong hai chuyển dời sau :
a ) Di chuyển đồng đều ;
b ) Di chuyển có giao động .
Chế độ Viral ngọn lửa hoàn toàn có thể tăng trưởng thành những tiến trình tương ứng sau :
– Sau khi cháy ngọn lửa Viral êm dịu qua phần thứ nhất ( tiến trình thứ nhất ) của ống tai một vận tốc đồng đều phụ thuộc vào vào hỗn hợp và chiều dài ống .
– Chuyển động có giao động của ngọn lửa hoàn toàn có thể chồng lên sau quá trình thứ nhất. Các xê dịch này mở màn với dạng bên ngoài có cấu trúc tế bào ở mặt trước ngọn lửa. Sự khởi đầu của giao động và rung trong quy trình Viral là hiệu quả của sự liên kết giữa những giao động của ngọn lửa và của áp suất trong khí .
– Do sự tăng trưởng của ngọn lửa, ống thử ngày càng chứa đầy những loại sản phẩm cháy nóng và cho nên vì thế tần số cơ bản của xê dịch tăng lên. Mặt trước của ngọn lửa hoàn toàn có thể phải chịu ảnh hưởng tác động của những hoạt động qua lại rất mạnh và hoàn toàn có thể tăng cường một cách không thay đổi tới khi Open chính sách Viral với dòng chảy rối, làm cho mức không không thay đổi ngày càng tăng và mức này sống sót tới khi kết thúc quy trình cháy .
Sự kết thúc của chuyển dời đồng đều bằng hoạt động có giao động của ngọn lửa thường xảy ra khi triển khai việc cháy ở đầu mút hở của ống, ngoại trừ những hỗn hợp cháy chậm, trong đó hoàn toàn có thể thực thi cháy ở một vận tốc đồng đều trên phần nhiều chiều dài ống .
CHÚ THÍCH 1 : Các phép đo trong một ống 40 mm có những vận tốc cháy dưới 23 cm / s [ 26 ] đã cho thấy phần nhiều không có tần suất của ngọn lửa. Các hợp chất có những vận tốc cháy dưới 10 cm / s đã được tận mắt chứng kiến có những vận tốc Viral ngọn lửa không vượt quá 25 cm / s .
CHÚ THÍCH 2 : Dạng tế bào của những ngọn lửa gắn liền với những ngọn lửa có vận tốc Viral cao – những vận tốc cháy cao – và những hỗn hợp giàu. Không thể đo được diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa so với ngọn lửa dạng tế bào với độ đúng chuẩn gật đầu được. Vì nguyên do này, giải pháp ống thử được số lượng giới hạn cho những phép đo vận tốc cháy tương đối thấp .

C.7.3. Độ ổn định của ngọn lửa trong ống

Các nguyên do chính và hoàn toàn có thể có đứng sau sự phát sinh dòng chảy rối nên được xác lập để hiểu được đặc thù riêng của sự Viral ngọn lửa. Nói chung sự chảy rối của một ngọn lửa trộn lẫn sơ bộ hoàn toàn có thể thuộc vào một trong những nguyên do sau :
a ) Sự chảy rối của dòng khí ban dầu trong hỗn hợp cháy được hoàn toàn có thể tạo ra sự nhiễu loạn trong hình dạng và trạng thái của mặt trước ngọn lửa ;
b ) Tính không đồng đều của nồng độ hỗn hợp cháy được, áp suất và nhiệt độ. Trong trường hợp này, ngọn lửa Viral trong một hỗn hợp trong đó những điều kiện kèm theo đang biến hóa và như vậy sự Viral của ngọn lửa cũng bị ảnh hưởng tác động ;
c ) Sự chảy rối của dòng khí trong hỗn hợp cháy được ở vùng dòng chảy bị cắt giữa thành ống hoặc những vật cản và dòng khí được tạo ra bởi sự Viral ngọn lửa ;
d ) Trong trường dòng khí tăng cường, sự chảy rối của dòng khí được tạo ra gần mặt trước của ngọn lửa ;
e ) Các nhiễu loạn của mặt trước ngọn lửa gây ra bởi những chính sách khuyếch tán nhiệt và khối lượng ;
f ) Sự tương tác của mặt trước ngọn lửa với những sóng âm thanh phát ra từ sự Viral ngọn lửa .
Giai đoạn chuyển dời đồng đều của ngọn lửa hoàn toàn có thể mở màn khi những nhiễu loạn trong hỗn hợp không được cháy được dập tắt và ngọn lửa Viral trong một môi trường tự nhiên ở trạng thái tĩnh .
Nên có sự quan tâm đặc biệt quan trọng tới độ không bảo vệ của âm thanh được nhận dạng cùng với sự Viral nhanh của những ngọn lửa. Do nguồn phát ra nhiễu loạn có tiềm năng vì vậy độ không bảo vệ của âm thanh rất khó hoàn toàn có thể vô hiệu được, nhưng hoàn toàn có thể được trấn áp bằng phong cách thiết kế thích hợp. Có thể đạt được sự dập tắt những xê dịch âm thanh bằng cách tạo ra lực cản dòng khí cháy để tăng áp suất tương ứng vượt quá một mức xác lập [ 8 ]. Yêu cầu này hoàn toàn có thể được triển khai bằng cách giảm đầu mút hở của ống đi một lỗ. Biện pháp giảm này sẽ làm tăng sự chuyển dời đồng đều của ngọn lửa .
Độ không không thay đổi âm thanh hoàn toàn có thể vì vậy mà giảm đi bằng cách giảm đầu mút hở của ống đi một lỗ có đường kính được xác lập theo công thức ( C. 5 ) :

(C.5)

Trong đó
d là đường kính trong của ống ( m ) ;
de là đường kính của lỗ ( vòi ) ( m ) ;
Cb là vận tốc âm thanh trong khí cháy ( m / s ) ;
E là tỷ số co và giãn ( nghĩa là tỷ số giữa tỷ lệ của khí không được cháy và tỷ lệ của khí được cháy ) ;
Ss là vận tốc Viral ngọn lửa trong ống ( m / s ) .
Phép tính này chỉ thiết yếu với sự Viral ngọn lửa nhanh theo kinh nghiệm tay nghề trong quy trình những phép thử thực nghiệm và những vận tốc cháy cao. Tuy nhiên, sự giảm âm thanh hoàn toàn có thể là không đủ để vô hiệu những nhiễu loạn của ngọn lửa cháy nhanh trong pha Viral khởi đầu của nó. Các nhiễu loạn trong hỗn hợp không được cháy phía trước ngọn lửa cũng phải được ngăn ngừa. Yêu cầu này hoàn toàn có thể đạt được bằng cách đặt những lớp đệm sợi thủy tinh ở khoảng cách gần cuối dòng của đầu mút ống kín .

C.7.4. Quan sát ngọn lửa trong ống

a ) Các ngọn lửa nhanh nhất mất đi hoạt động đồng đều của chúng sau một khoảng cách nào đó và những ngọn lửa chậm hơn vận động và di chuyển qua một khoảng cách dài hơn trước khi mặt trước ngọn lửa mất đi hình dạng cân đối của nó. Chuyển động trở nên không đồng đều do một hoạt động xê dịch, hoạt động này đôi lúc khá kinh hoàng trong những hỗn hợp cháy chậm hơn khiến cho ngọn lửa bị dập tắt .
b ) Các ngọn lửa nhanh hơn giữ được vị trí đứng thẳng tới khi có hoạt động không đồng đều. Các ngọn lửa chậm hơn đôi lúc bị nghiêng đi trong quy trình hoạt động đồng đều. Các ngọn lửa có vận tốc trung gian ( đặc biệt quan trọng là ở phía có nồng độ dồi dào ) hoàn toàn có thể có dạng đứng thẳng hoặc nghiêng. Thời điểm tại đó, xảy ra sự biến hóa này hoàn toàn có thể là trọn vẹn tùy tiện, và một số ít ngọn lửa hoàn toàn có thể chấp nhận dạng nghiêng nhưng vẫn giữ vị trí đứng thẳng tới khi hoạt động không đồng đều ập tới. Dạng nghiêng có vẻ như như không thay đổi hơn chính bới không khi nào có sự đổi khác theo chiều ngược lại. Cả hai dạng hoạt động có vẻ như như trọn vẹn đồng đều với tác dụng là thứ nhất ngọn lửa có vận tốc chậm đồng đều, sau đó là vận tốc nhanh đồng đều trước khi khởi đầu có hoạt động không đồng đều .
c ) Một số ngọn lửa hoàn toàn có thể có hình thái độc lạ so với toàn bộ những hỗn hợp tương ứng khác. Các ngọn lửa này tiến tới nhanh, đứng thẳng và phát ra nhiều ánh sáng một cách đáng kể hơn những ngọn lửa được quan sát khác trong khi được mong đợi có vận tốc chậm hơn và hoàn toàn có thể chấp nhận dạng nghiêng. Hiện tượng không thông thường này hoàn toàn có thể có tương quan theo một cách nào đó đến sự đổi khác trong chính sách phản ứng so với 1 số ít thành phần nào đó của hỗn hợp. Cấu trúc thông dụng của ngọn lửa cũng hoàn toàn có thể Open khác nhau trong 1 số ít những trường hợp này. Không có sự lý giải cho những ngọn lửa ngoại lệ và ngọn lửa này được xem như một trong những trường hợp hoàn toàn có thể gây ra bởi sự đổi khác được ghi nhận trong vận tốc ngọn lửa và có lẽ rằng cả trong chính sách Viral ngọn lửa trong ống .

C.7.5. Dập tắt ngọn lửa trong ống tròn (có tiết diện tròn)

Khi một ngọn lửa đang Viral gần một mặt phẳng thì không hề bỏ lỡ những ảnh hưởng tác động đến thông số kỹ thuật của ngọn lửa. Ngọn lửa Open được dập tắt và được dừng lại cách thành ống một khoảng chừng vài milimet. Khoảng cách này được gọi là khoảng cách dập tắt. Hiện tượng dập tắt này được chi phối bởi ba chính sách khác nhau hoàn toàn có thể được tóm tắt như sau :
a ) Sự dẫn nhiệt từ ngọn lửa tới thành ống làm giảm nguồn năng lượng hoàn toàn có thể sử dụng được để đốt nóng trước khí phía trước ngọn lửa ;
b ) Sự hấp thụ bởi thành của những loại hóa chất có hoạt tính rất quan trọng trong dây chuyền sản xuất những phản ứng hóa học để tạo ra sự Viral liên tục ;
c ) Ảnh hưởng của độ nhớt thành ống .
Trong hầu hết những trường hợp, chính sách thứ nhất có vẻ như có tầm quan trọng nhất. Ảnh hưởng không tránh được này của sự làm nguội ngọn lửa bởi thành ống đã hạ thấp vận tốc cháy biểu kiến thu được bằng chiêu thức này xuống dưới giá trị của nó trong khoảng trống tự do .
Sự mất mát nhiệt cho thành ống không hề vô hiệu được một cách trọn vẹn nhưng nó bị hạn chế cho vùng phía sau ngọn lửa ở đó những nhiệt độ cao, những vận tốc cao của khí và sự phá vỡ lớp biên trên những thành ống bởi ngọn lửa đi qua cung ứng được cho tăng vận tốc truyền nhiệt giữa thành ống và những loại sản phẩm được cháy. Nếu ống là ống kín ở cả hai đầu mút, sự mất mát nhiệt hoàn toàn có thể được phân biệt bởi sự giảm áp suất, nhưng trong những phép đo lúc bấy giờ, áp suất được duy trì bởi môi trường tự nhiên xung quanh, và cho nên vì thế việc làm nguội những loại sản phẩm được cháy không có ảnh hưởng tác động đến sự tiến triển của ngọn lửa .
Một ảnh hưởng tác động của lớp khí không được cháy này đến mặt phẳng thành ống là giảm diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang hiệu dụng của ống. Sự giảm này phải được tính đến cho phép đo đúng chuẩn vận tốc cháy, nếu không sẽ dẫn đến sai số. Mức độ sai số tỷ suất với tỷ số giữa đường kính ống và diện tích quy hoạnh ngọn lửa như đã suy ra từ công thức ( C. 1 ). Vì vậy, nên sử dụng ống có diện tích quy hoạnh mặt cắt ngang càng lớn càng tốt. Nhưng trong thực tiễn đã sống sót một cỡ size tới hạn của ống mà với cỡ lớn hơn cỡ tới hạn này, mặt phẳng của ngọn lửa bị biến dạng bởi những ảnh hưởng tác động của đối lưu trong những loại sản phẩm được cháy. Do đó, so với những phép đo vận tốc cao, đường kính ống không nên lớn hơn đường kính tới hạn để tránh mặt trước của ngọn lửa bị nhiễu loạn. Đối với những hỗn hợp cháy chậm, đường kính ống không nên nhỏ hơn đường kính tới hạn để tránh những tác động ảnh hưởng quá mức đến mặt phẳng. Đường kính trong 40 mm hoàn toàn có thể đạt được sự thỏa hiệp này ( xem C. 4.3.1 ) .

C.7.6. Tốc độ lan truyền ngọn lửa và đường kính ống

Tốc độ Viral đồng đều của ngọn lửa trong ống tăng lên cùng với việc tăng đường kính ống
Dựa trên những tác dụng thực nghiệm [ 22 ], phương trình thu được để nhìn nhận vận tốc Viral ngọn lửa ở mức vận tốc cháy dưới 50 m / s được đo trong ống có đường kính d giữa 25 mm và 60 mm như sau :
Ss = 1,66 Su + 0,18 d + 3,31 ( C. 6 )
Trong đó :
Ss là vận tốc Viral ngọn lửa ( cm / s ) ;
Su là vận tốc cháy ( cm / s ) ;
d là đường kính trong của ống ( mm ) .

C.7.7. Tính toán diện tích của ngọn lửa

Cần có chiêu thức đúng mực để đo lường và thống kê diện tích quy hoạnh mặt trước của ngọn lửa, Af. Mặc dù trong nhiều trường hợp, hình dạng của mặt trước ngọn lửa là đối xứng, nhưng hình dạng này không hề được tạo ra bởi hoạt động quay của một điểm parabon hoặc một đường xê dịch một đoạn elipsoit. Đối với sự Viral lên phía trên, ngọn lửa biểu lộ một mặt phẳng trước đối xứng so với đường tâm ống. Đối với sự Viral đồng đều, hình dạng của mặt phẳng trước ngọn lửa giữ không đổi khác. Các ngọn lửa chuyển dời nhanh hầu hết đều có dạng hình bán cầu, và những ngọn lửa chậm hơn có hình dạng lê dài ra một chút ít .
Để đo Af, profin mặt trước của ngọn lửa phải được ghi dấu với những điểm thích hợp ( 20 đến 40 điểm thích hợp ) sau đó chia thành hai hoặc nhiều đoạn nằm ngang. Các điểm thích hợp phải được lựa chọn trên mép của vùng sáng chói nhất trên mặt trước của ngọn lửa ( lớp ngoài hướng về khí không được cháy ; xem C. 4.4.1 ). Đối với mỗi đoạn, một phương trình đa thức có bậc thích hợp được xác lập để vẽ đường cong thích hợp nhất cho những điểm được lựa chọn trên đoạn này. Sự kiểm soát và điều chỉnh thích hợp nhất được cho phép có sự rơi lệch nhỏ nhất của đường cong kiểm soát và điều chỉnh cho những điểm thích hợp. Các phương trình đa thức thường có bậc 60 và thấp hơn là đủ để đạt được sự kiểm soát và điều chỉnh đúng chuẩn. Diện tích của mỗi đoạn sau đó được đo lường và thống kê riêng bằng cách chia thành một số lượng lớn những vùng nhỏ cơ bản. Sau đó giám sát diện tích quy hoạnh của mỗi đoạn nhỏ cơ bản từ giả thiết của một hình dạng quay ( xem minh họa trên Hình C. 10 a ) .
CHÚ THÍCH : Vì một vùng hoàn toàn có thể biểu lộ một trục quay khác với những vùng khác cho nên vì thế không hề sử dụng công thức tích phân Simpson hoặc Tchebitcheff thay vì sự phân loại thành những phần nhỏ .
Vì những mép ( cạnh ) bên dưới của mặt trước ngọn lửa không thiết yếu phải ở cùng một mức, trường hợp của những ngọn lửa có đầu ( chóp ), cần sử dụng giải pháp toán học và hình học chuyên dùng có tính đến độ chênh lệch về mức giữa hai mép để nhìn nhận diện tích quy hoạnh của phần mặt trước ngọn lửa này ( xem hình minh họa C. 10 b ). Không nên sử dụng những phép thử với những ngọn lửa có đầu rất nhọn trong phép đo diện tích quy hoạnh ngọn lửa. Các ngọn lửa có đầu thường Open nhiều nhất ở phía có nồng độ đậm đặc và hiếm khi ở xung quanh vận tốc cháy tỷ lượng hoặc ngay cả ở vận tốc cháy lớn nhất. Trong trường hợp này cần lặp lại nhiều hơn một phép đo để có giá trị đo đúng chuẩn hơn không nên xem xét đến những phép đo có độ chênh lệch của những hiệu quả đo lớn hơn 5 % đến 10 % so với giá trị trung bình .

a) Không có đầu

b) Có đầu

CHÚ DẪN :
1 Vùng 1
2 Vùng 2

Hình C.10 – Vùng không có đầu và có đầu cơ bản trong tính toán diện tích của mặt trước ngọn lửa

Af thu được bằng cách cộng toàn bộ những diện tích quy hoạnh mặt phẳng của những vùng :

(C.7)

Đối với một vùng không có đầu, Ai được cho bởi [ xem Hình C. 10 a ) ] công thức ( C. 8 ) :

(C.8)

Đối với một vùng có đầu, Ai hoàn toàn có thể được nhìn nhận bằng [ xem Hình C. 10 b ) ] công thức ( C. 9 )

(C.9)

Trong đó Mi là những điểm giữa của vùng .

PHỤ LỤC D

( Quy định )
TÍNH TOÁN RCL VÀ ATEL CHO CÁC HỖN HỢP

D.1. Tính toán RCL và ATEL cho các hỗn hợp

Đối với một hỗn hợp môi chất lạnh, ATEL phải được kiểm soát và điều chỉnh là giá trị thấp nhất của những thông số nồng độ ô nhiễm mạnh ( TCF ) của hỗn hợp. Theo nhu yếu của phụ lục này, TCF a ) tương quan đến 8.1.1. 2, CTF b ) tương quan đến 8.1.1. 3, TCF c ) tương quan đến 8.1.1. 4 và TCF d ) tương quan đến 8.1.1. 5. Mỗi đại lượng của thông số nồng độ ô nhiễm mạnh của hỗn hợp được thống kê giám sát từ những giá trị thông số nồng độ ô nhiễm mạnh của những thành phần riêng của hỗn hợp, theo sau chiêu thức cộng tính cho những hỗn hợp ( xem tài liệu tìm hiểu thêm [ 34 ] ). Phương pháp cộng tính, chuyên vận dụng cho những vật tư có những đặc thù hóa học tựa như, ví dụ hydrocarbon hoặc halogenated hydrocarbon hóa .
Phải giám sát độ ô nhiễm mạnh của hỗn hợp theo công thức ( D. 1 ) :

(D.1)

Trong đó :
ablend là chỉ số gây chết của hỗn hợp ;
an là chỉ số gây chết cho thành phần n trong hỗn hợp ( nghĩa là 4 – h LC50 ) ;
xn là thành phần mol của thành phần n .
Trong một dạng tương tự như, chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của hỗn hợp bblend hoàn toàn có thể được đo lường và thống kê từ 1 / Σxn / bn trong đó bn là chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của thành phần n trong hỗn hợp ( nghĩa là 100 % của NOAEL, hoặc nếu không được xác lập, 80 % của LOAEL ), và từ thành phần mol của thành phần n và cũng như so với TCF nghiêm trọng a ) đến d ). Mỗi TCF nghiêm trọng cho một hỗn hợp hoàn toàn có thể được bộc lộ là những phần triệu của chất trong không khí tính theo thể tích ( ppm ) nếu những TCF nghiêm trọng cho mỗi thành phần n được bộc lộ bằng những phần triệu và xn được bộc lộ là thành phần mol của thành phần n trong hỗn hợp. ( TCF của mỗi thành phần phải được xác lập theo những ưu tiên được hướng dẫn trong Điều 7. Như vậy, chiêu thức xác lập cho mỗi thành phần hoàn toàn có thể là không cố định và thắt chặt, như thể 100 % của NOAEL của thành phần A và 80 % LOAEL của thành phần B ) .

D.2. Chuyển đổi các phần triệu [ppn1)] thành miligam trên mét khối (mg/m3) cho mỗi thành phần n ở 25 °C

an tính bằng mg / m3 = [ an tính bằng ppm ] [ khối lượng mol tương đối của thành phần n ] / [ 24,5 ]

D.3. Chuyển đổi miligam trên mét khối (mg/m3) thành các phần triệu (ppm) cho mỗi thành phần n ở 25 °C

an tính bằng ppm = [ an tính bằng mg / m3 ] [ 24,5 ] / [ khối lượng mol tương đối của thành phần n ]

D.4. Ví dụ: Tính toán ATEL cho R-410A (50% thành phần khối lượng R32/50% thành phần khối lượng R-125)

Thành phần R-410A được tính bằng thành phần mol là ( 0,698 thành phần mol R32 / 0,302 thành phần mol R-125 ) :

(D.2)

Trong đó
aR-32 là LC50 của R-32 hoặc 760000 ppm x 0,283 = 215000 ppm ;
aR-125 là LC50 của R-125 hoặc 769000 ppm x 0,283 = 218000 ppm ;
aR-410A là 216000 ppm là chỉ số gây chết của R-410A

(D.3)

Hiệu chỉnh phương trình thành

Trong đó
bR-32 là NOAEL của chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của R-32 hoặc 350000 ppm ;
bR-125 là NOAEL của chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của R-125 hoặc 75000 ppm ( NOAEL ) ;
bR-410A là 166000 ppm, là chỉ số nhạy cảm với bệnh tim của R-410A .

(D.4)

Trong đó
CR-32 là NOAEL của chỉ số có ảnh hưởng tác động gây mê của R-32 hoặc 250000 ppm x 0,8 = 200000 ppm ;
CR-125 là NOAEL của chỉ số có ảnh hưởng tác động gây mê của R-125 hoặc 709000 ppm x 0,8 = 567000 ppm ;
CR-410A là 249000 ppm, là chỉ số gây mê của R-410A .
CHÚ THÍCH : EC50 không được sử dụng vì không có giá trị so với R-32 hoặc R-125, và LOAEL không được sử dụng vì những giá trị so với R-32 và R-125 đã tác động ảnh hưởng trên 50% ( 10/10 và > 5/10 ) những động vật hoang dã. Đã có những giá trị hợp pháp EC50, LOAEL hoặc NOAEL, đã hoàn toàn có thể sử dụng EC50 cho một thành phần hỗn hợp, một LOAEL cho thành phần thứ hai và một NOAEL cho thành phần thứ ba, v.v…
Không có chỉ số ảnh hưởng tác động làm suy giảm sự khỏi bệnh thích hợp hoặc chỉ số tác động ảnh hưởng gây thương tích vĩnh viễn d ) so với R-410A. Giá trị thấp nhất của những TCF mạnh a ) tới c ) cho hỗn hợp được kiểm soát và điều chỉnh trên ảnh hưởng tác động nhạy cảm với bệnh tim b ), 166000 ppm. Khi làm tròn tới hai chữ số có nghĩa thu được 170000 ppm là ATEL của R-410A .

D.5. RCL cho R-410A

RCL phải là giá trị thấp nhất của những đại lượng được giám sát tương thích với ATEL ( xem 8.1.1. 1 ), ODL ( xem 8.1.2 ) hoặc FCL ( xem 8.1.3 ). Vì hỗn hợp R-410A không cháy được và ATEL là 170000 ppm lớn hơn ODL có giá trị bằng 140000 ppm vì vậy RCL là 140000 ppm .

PHỤ LỤC E

( Tham khảo )
DỮ LIỆU DÙNG ĐỂ XÁC ĐỊNH SỰ PHÂN LOẠI AN TOÀN VÀ CÁC GIÁ TRỊ RCL VÀ CÁC DỮ LIỆU CHO CÁC MÔI CHẤT LẠNH KHÔNG ĐƯỢC PHÂN LOẠI
Về những tài liệu dùng để xác lập sự phân loại bảo đảm an toàn và những giá trị RCL, xem những Bảng E. 1 đến E. 3 .
Về những tài liệu cho những môi chất lạnh không được phân loại, xem những Bảng E. 4 đến E. 6 .

Bảng E.1 – Các giá trị ATEL, ODL và RCL của các môi chất lạnh hỗn hợp đơna (ppm theo thể tích)

Môi chất lạnhb	Tên hóa học	LC50c	Nhạy cảm với bệnh tim		Mất cảm giác			Kháci	ATEL	ODL	FCL	RCL	Nguồn ATEL	Nguồn RCL
Môi chất lạnhb	Tên hóa học	LC50c	LOAELe	NOAELe	EC50f	LOAELg	NOAELh	Kháci	ATEL	ODL	FCL	RCL	Nguồn ATEL	Nguồn RCL
R-11	trichloromethane	26 200	5000	1 100	35 000	ND	12 500	ND	1 100	140 000	NA	1 100	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-12	dichlorodifluoromethane	> 800 000	50 000	40 000	250 000	ND	200 000	22 700	18 000	140 000	NA	18 000	80 % nguồn khác	ATEL
R-14	tetrafluromethane	> 390 000	ND	200 000	ND	ND	226 000	ND	110 000	140 000	NA	110 000	28,8 % LC50	ATEL
R-22	chlorodifluoromethane	220 000	ND	59 300 k	140 000	50 000	ND	ND	59 000	140 000	NA	59 000	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-23	trifluoromethane	> 663 000	ND	800 000	ND	ND	51 000	ND	51 000	140 000	NA	51 000	80 % NOAEL với mất cảm xúc	ATEL
R-32	difluoromethane ( meth-ylene fluroride )	> 760 000	250 000	200 000	ND	ND	250 000	ND	220 000	140 000	29 000	29 000	100 % NOAEL với tim	20 % LFL
R-113	1,1,2 – trichloro-1, 2,2 trifluoroethane	52 500	4 850	2 600	28 000	ND	25 000	ND	2 600	140 000	NA	2 600	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-114	1,2 – dichloro-1, 1,2,2 – tetra-fluoroethane	255 000 j	25 000	ND	250 000	ND	100 000	ND	20 000	140 000	NA	20 000	80 % LOAEL với tim	ATEL
R-115	chloropentafluoroethane	> 800 000	150 000	ND	ND	ND	800 000	ND	120 000	140 000	NA	120 000	80 % LOAEL với tim	ATEL
R-116	Hexafluoroethane	> 800 000	ND	200 000	ND	ND	121 000	ND	120 000	140 000	NA	120 000	80 % NOAEL với mất cảm xúc	ATEL
R-123	2,2 – dichloro-1, 1,1 – trif-fluoroethane	32 000	ND	10 300	27 000	ND	2 500	ND	9100	140 000	NA	9 100	28,8 % LC50	ATEL
R-124	2 – chloro-1, 1,1,2 – tetra-fluoroethane	263 000	25 000	10 100	150 000	ND	48 000	ND	10 000	140 000	NA	10 000	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-125	pentafluoroethane	> 769 000	100 000	75 000	ND	ND	709 000	ND	75 000	140 000	NA	75 000	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-134a	1,1,1,2 – tetrafluoroethane	> 359 000 l	75 200	49 800	270 000	ND	81 000	ND	50 000	140 000	NA	50 000	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-141b	1,1 – dichloro-1-fluoro-ethane	61 600	5 200	2 600	25 000	29 000	20 000	ND	2 600	140 000	15 000	2 600	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-142b	1 – chloro-1, 1 – difluoro-ethane	106 000 d	50 000	25 000	250 000	ND	591 000	ND	25 000	140 000	16 000	16 000	100 % NOAEL với tim	20 % LFL
R-143a	1,1,1 – trifluoroethane	> 591 000	300 000	250 000	500 000	ND	24 800	ND	170 000	140 000	16 000	16 000	28,3 % LC50	20 % LFL
R-152a	1,1 – difluoroethane	400 000 d	150 000	50 000	ND	ND	100 000	500 000	50 000	140 000	9 600	9 600	100 % NOAEL với tim	20 % LFL
R-170	Ethane	> 24 800	100 000	ND	ND	ND	ND	ND	7 000	140 000	6 200	6 200	28,3 % LC50	ATEL
R-E170	dimethyl ether	164 000	200 000	100 000	ND	84 000	ND	ND	42 000	140 000	6 800	6 800	50 % LOAEL với mất cảm xúc	20 % LFL
R-218	octa fluoro propane	> 400 000 d, n	400 000	300 000	ND	ND	113 000	ND	110 000	140 000	NA	110 000	80 % NOAEL với mất cảm xúc	ATEL
R-227ea	1,1,1,2,3,3,3 – hepta-fluoropropane	> 788 696	105 000	90 000	ND	ND	105 000	ND	90 000	140 000	NA	90 000	80 % NOAEL gây mê	ATEL
R-236fa	1,1,1,1,3,3,3 – hexa-fluoropropane	> 457 000	150 000	100 000	110 000	ND	20 000	ND	55 000	140 000	NA	55 000	80 % EC50 với mất cảm xúc	ATEL
R-245fa	1,1,1,3,3 – penta-fluoropropane	> 203 000	44 000	34 100	ND	ND	50 600	ND	34 000	140 000	NA	34 000	100 % NOAEL với tim	ATEL
R-290	Propane	> 200 000 n	100 000	50 000	280 000	ND	ND	ND	50 000	140 000	4 200	4 200	100 % NOAEL với tim	20 % LFL
R-C318	octafluoro cyclobutane	> 800 000	100 000	ND	> 800 000	ND	800 000	ND	80 000	140 000	NA	80 000	80 % LOAEL với tim	ATEL
R-600	butane	272 000	ND	ND	ND	ND	130 000	10 000	1 000	140 000	4 000	1 000	Xem 8.1.1. 3	ATEL
R-600a	isobutane	143 000 o	50 000	25 000	200 000	10 000	ND	ND	25 000	140 000	3 200	3 600	100 % NOAEL với tim	20 % LFL
R-601	pentane	434 000	ND	ND	ND	16 000	32 000	ND	1 000	140 000	2 400	1 000	Xem 8.1.1. 3	ATEL
R-601a	isopentane	434 000	ND	ND	ND	120 000	ND	ND	1 000	140 000	2 600	1 000	Xem 8.1.1. 3	ATEL
R-717	ammonia	3 300 q	ND	p	ND	p	38 900	400	320	140 000	33 000	320	Nguồn khác	ATEL
R-744	carbon dioxide	s	ND	p	ND	p	ND	50 000 r	40 000	140 000	NA	40 000	NIOSHIDLH	ATEL
R-1334yf	2,3,3,3 – tetra-fluoro-1-propene	> 406 000	ND	> 120 000	ND	201 000	ND	ND	100 000	140 000	12 000	12 000	50 % LOAEL với mất cảm xúc	20 % LFL
R-1234ze ( E )	trans-1, 3,3,3 – tetra – fluoro-1-propene	> 207 000	ND	> 120 000	ND	ND	> 207 000	ND	59 000	140 000	13 000	13 000	28,3 % LC50	20 % LFL
R-1270	prooene ( propylene )	> 490 000 t	ND	ND	ND	ND	10 000	7 200	1 000	140 000	5 400	1 000	Xem 8.1.1. 3	ATEL
ND : Không được xác lập hoặc không được pháp luật vừa đủ theo những tiêu chuẩn của tiêu chuẩn này . NA : Không vận dụng được . a Tài liệu tìm hiểu thêm [ 33 ] b Từ tiêu chuẩn ANSI / ASHRAE 34-1997 gồm có cả những ấn phẩm tiếp theo và phụ lục c Chỉ số gây chết được sử dụng cho chuột 4 – h LC50 d Chỉ số gây chết được sử dụng cho chuột 4 – h ALC ; LC50 không được xác lập . e Chó được tiêm epinephrine . f Chuột với EC50 trong 10 min . g LOAEL so với gây mê thấp nhất / CNS của chuột trong quy trình nghiên cứu và điều tra ALC, LC50 hoặc tính ô nhiễm mạnh khác h NOAEL so với gây mê cao nhất / CNS của chuột trong bất kỳ điều tra và nghiên cứu tính ô nhiễm nào không vượt quá LOAEL nghiêm trọng i Các tác động ảnh hưởng khác làm suy giảm sự khỏi bệnh hoặc gây thương tích vĩnh viễn, gồm có cả sự kích thích giác quan do phơi nhiễm trong thời hạn ngắn j LC50 chuột trong 30 min với R-114-720000 ppm theo thể tích, LC50 chuột trong 2 – h > 600000 ppm theo thể tích k Xem tài liệu tìm hiểu thêm [ ] l LC50 của R-134a được thay cho ALC ; > 50 % động vật hoang dã bị chết ở ALC bằng 566700 ppm theo thể tích m ALC chuột trong 1 – h với R-218 > 800000 ppm theo thể tích n LC50 chuột trong 15 min với R290 > 800000 ppm theo thể tích o LC50 chuột trong 15 min với R-600a = 570000 ppm theo thể tích ; giá trị gây mê / CNS là EC50 so với chuột trong 17 min p Không có tài liệu nhưng tin rằng sẽ vượt quá LC50 và ALC q Các giá trị LC50 được công bố – 6586 – 19671 ppm theo thể tích trong 1 h và 2000 – 4067 trong 4 h ; sự quy đổi LC50 chuột thấp nhất trong 1 h thành 4 h sinh ra 3300, gần đúng với điểm giữa của những giá trị 4 h r Xem những tài liệu của NIOSH IDLH cho những ảnh hưởng tác động khác s R-744 được giải quyết và xử lý như hơi ngạt đơn thuần ; LCL0 trong 5 min so với người = 90000 ppm theo thể tích t ALC trong 6 – h với R-1270 > 400000 ppm theo thể tích ; sự nhạy cảm với bệnh tim của hai trong hai con chó ở 100000 ppm : vận tốc thở giảm đi 50% ở những động vật hoang dã được thử tại 7200 ppm theo thể tích .

Bảng E.2 – LFL, ETFL, Su và HOC cho các môi chất lạnh cháy được

Ký hiệu môi chất lạnh	Công thức hóa học	LFL % v / v	ETFL60 % v / v	Su cm / s	HOC MJ / kg
R-30	CH2Cl2		14,1		5,7
R-32	CH2F2	14,4		6,7	9,5
R-40	CH3Cl	10,7			12,8
R-41	CH3F	7,1		28	19,6
R-50	CH4	5,0		40	50,0

R-141b	CH3CCl2F	7,6			8,0
R-142b	CH3CClF2	8,0			8,9
R-143a	CH3CF3	8,2		7,1	10,3
R-152a	CH3CHF2	4,8		23	16,3
R-170	CH3CH3	3,1		47	47,5
R-E170	CH3OCH3	3,4		54	28,8

R-290	CH3CH2CH3	2,1		46	46,3

R-600	CH3CH2CH2CH3	1,6		45	45,7
R-600a	CH ( CH3 ) 2CH3	1,8		41	45,6

R-610	CH3CH2OCH2CH3	1,9		47	34,1
R-611	HCOOCH3	5,0			15,3

R-630	CH3NH2	4,9		25	31,4
R-631	CH3CH2NH2	3,5		27	35,2

R-702	H2	4,0		317	120,0
R-717	NH3	16,7		7,2	18,6
R-744A	N2O	NF			1,9

R-1132a	CH2 = CF2	4,7			15,7
R-1150	CH2 = CH2	3,1		80	47,2
R-1234yf	CF3CF = CH2	6,2		1,5	10,7
R-1234ze ( E )	CF3CH = CHF	6,5		1,2	10,1
R-1270	CH3CH = CH2	2,7			45,8

Bảng E.3 – LFL, ETFL60, Su và HOC cho các hỗn hợp môi chất lạnh cháy được

Ký hiệu môi chất lạnh	LFL			ETFL60			Su			HOC
Ký hiệu môi chất lạnh	chuẩn	WCF	WCFF	chuẩn	WCF	WCFF	chuẩn	WCF	WCFF	chuẩn	WCF	WCFF
R-406A			8,2							7,7	8,2	10,1
R-411A		–				5,5				5,7	6,3	14,1
R-411B						7				5,3	5,3	12,0
R-412A						8,7				5,0	5,0	8,9
R-413A						8,8				7,6	11,2	8,6
R-415A			5,6
R-415B		4,7
R-418A			8,9
R-419A			6,0
R-429A		2,5
R-430A		3,2
R-431A		2,2
R-432A		2,2
R-433A		2,0
R-433B		1,8
R-433C		1,8
R-435A		3,4
R-436A		1,6
R-436B		1,6
R-439A		10,4								9,5
R-440A		4,6 ( 100C )								18,5
R-441A		1,6								46,0
R-511A		2,1								45,5
R-512A			4,5							16,0

Bảng E.4 – Ký hiệu môi chất lạnh của các môi chất lạnh hỗn hợp đơn không được phân loại

Ký hiệu môi chất lạnh	Tiền tố ký hiệu thành phần	Tên gọi hóa họcb	Công thức hóa học	Khối lượng mol tương đốia g / mol	Điểm sôi chuẩn °C	LFL ( ppm theo thể tích )	ATEL ( ppm theo thể tích )	RCL ( ppm theo thể tích )
		Dãy methane
R-12B1	BCFC	bromochlorodifluoromethane	CBrClF2	165,4	– 4
R-13	CFC	chlorotrifluoromethane	CClF3	104,5	– 81
R-13B1	BFC	bromotrifluoromethane	CBrF3	148,9	– 58
R-21	HCFC	dichlorofluoromethane	CHCl2F	102,9	9
R-30	HCC	dichloromethane ( methylene chloride )	CH2Cl2	84,9	40
R-31	HCFC	chlorofluoromethane	CH2ClF	68,5	– 9
R-40	HCC	chloromethane ( methyl chloride )	CH3Cl	50,5	– 24	107 000
R-41	HFC	fluoromethane ( methyl fluoride )	CH3F	34,0	– 78	71 000
R-405A		± 2,0 / ± 1,0 / ± 1,0 / ± 2,0 b	– 32,9 / – 24,5			57 000	57 000
R-50	HC	methane	CH4	16,0	– 161	50 000
		Dãy ethane
R-141b	HCFC	1,1 – dichloro-1-fluoroethane	CH3CCl2F	117,0	32	76 000	2 600	2 600
		Hợp chất oxygen
R-610		ethoxyethane ( diethyl ether )	CH3CH2OCH2CH3	74,1	35	19 000
R-611		methyl fomat	HCOOCH3	60,0	32	50 000
		Hợp chất nitrogen
R-630		methanamine ( methyl amine )	CH3NH2	31,1	– 7	49 000
R-631		ethanamine ( ethyl amine )	CH3CH2NH2	45,1	17	35 000
		Hợp chất sulfur
R-620		Dành cho tương lai
		Hợp chất vô cơ
R-702		hydrogen	H2	2,0	– 253	40 000
R-704		helium	He	4,0	– 269
R-718		nước	H2O	18,0	100
R-720		neon	Ne	20,2	– 246
R-728		nitrogen	N2	28,1	– 196
R-732		oxygen	O2	32,0	– 183
R-740		argon	Ar	39,9	– 186
R-744A		Nitrous oxide	N2O	44,0	– 90
R-764		sulfur dioxide	SO2	64,1	– 10
		Hợp chất hữu cơ không bão hòa
R-1132a	HFO	1,1 – difluoroethene ( vinylidene fluoride )	CH2 = CF2	64,0	– 82	47 000
R-1150	HC	ethene ( ethylene )	CH2 = CH2	28,1	– 104	31 000
a Khối lượng mol tương đối và điểm sôi chuẩn không phải là bộ phận của tiêu chuẩn này. Điểm sôi chuẩn là nhiệt độ tại đó một chất lỏng sôi ở áp suất khí quyển tiêu chuẩn ( 101,3 kPa ) . b Tên hóa học ưu tiên được kèm theo bằng tên ưa dùng trong ngoặc đơn. Tên ưu tiên và công thức hóa học tương thích với những tài liệu tìm hiểu thêm [ 3 ] hoặc [ 4 ] . c Các môi chất lạnh không được phân loại biểu lộ những tài liệu không đủ cho phân loại hoặc không có nhu yếu chính thức cho phân loại .

Bảng E.5 – Ký hiệu môi chất lạnh của các hỗn hợp R-400 không được phân loạic

Ký hiệu môi chất lạnh	Thành phần danh nghĩaa % khối lượng	Dung sai của thành phần %	Điểm bọt/điểm sương ở 101,3kPa °C b	LFL ( ppm theo thể tích )	ATEL ( ppm theo thể tích )	RCL ( ppm theo thể tích )
R-400	R-12 / 114 ( phải được lao lý
	R-12 / 114 ( 50,0 / 50,0 )					28 000
	R-12 / 114 ( 60,0 / 40,0 )					30 000
a Các thành phần của hỗn hợp được liệt kê theo thứ tự tăng của điểm sôi chuẩn . b Các nhiệt độ của “ điểm bọt ” và “ điểm sương ” không phải là bộ phận của tiêu chuẩn này ; chúng được cung ứng chỉ để tìm hiểu thêm. “ Điểm bọt ” được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của chất lỏng của một môi chất lạnh tại đó một môi chất lạnh lỏng mở màn sôi lần tiên phong. “ Điểm sương ” được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của hơi một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó giọt ở đầu cuối của môi chất lạnh lỏng sôi . c Các môi chất lạnh không được phân loại bộc lộ những tài liệu không đủ cho phân loại hoặc không có nhu yếu chính thức cho phân loại .

Bảng E.6 – Ký hiệu của môi chất lạnh của các hỗn hợp R-500 không được phân loạif

Ký hiệu môi chất lạnh	Thành phần danh nghĩaa % khối lượng	Dung sai của thành phần %	Nhiệt độ đồng sôi °C d	Điểm bọt/điểm sương ở 101,3kPa °C ab	LFL ( ppm theo thể tích )	ATEL ( ppm theo thể tích )	RCL ( ppm theo thể tích )
R-503	R-23 / 13 ( 40,1 / 59,9 )		– 88	– 87,5 / – 87,5
R-504	R-32 / 115 ( 48,2 / 51,8 )		17	– 57,1 / – 56,2		220 000	140 000
R-505	R-12 / 31 ( 78,0 / 22,0 ) c	± 2,0 / ± 2,0	115	– 30,0 / ND
R-506	R-31 / 114 ( 55,1 / 44,9 )	± 2,0 / ± 2,0	18	– 12,0 / ND
a Các nhiệt độ “ điểm bọt ” và “ điểm sương ” không phải là bộ phận của tiêu chuẩn này ; chúng được phân phối chỉ để tìm hiểu thêm. “ Điểm bọt ” được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của chất lỏng của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó môi chất lạnh mở màn sôi lần tiên phong – “ Điểm sương được định nghĩa là nhiệt độ bão hòa của hơi của một môi chất lạnh ; nhiệt độ tại đó giọt ở đầu cuối của môi chất lạnh lỏng sôi. Điểm sương của một hỗn hợp môi chất lạnh đồng sôi ở áp suất không đổi cao hơn điểm bọt. ND biểu lộ không được xác lập . b Các môi chất lạnh đồng sôi biểu lộ sự chia tách nào đó của những thành phần ở những điều kiện kèm theo, nhiệt độ và áp suất khác với những điều kiện kèm theo tại đó chúng được công thức hóa. Mức độ chia tách phụ thuộc vào vào hỗn hợp đồng sôi riêng và thông số kỹ thuật của mạng lưới hệ thống phần cứng . c Thành phần đúng mực của hỗn hợp đồng sôi đang được xem xét và cần đến những khu công trình nghiên cứu và điều tra thực nghiệm bổ trợ . d Trong những điều kiện kèm theo cân đối hơi – lỏng . e Các thành phần của hỗn hợp được liệt kê theo thứ tự tăng của điểm sôi chuẩn . f Các môi chất lạnh không được phân loại biểu lộ những tài liệu không đủ cho phân loại hoặc không có nhu yếu chính thức cho phân loại .

PHỤ LỤC F

( Tham khảo )
HƯỚNG DẪN ĐĂNG KÝ

F.1. Quy định chung

Phụ lục này xác lập những nhu yếu để ĐK những ký hiệu, sự phân loại bảo đảm an toàn và những giá trị RCL cho những môi chất lạnh gồm có cả những hỗn hợp, trong những phụ lục hoặc soát xét tiêu chuẩn này .

F.2. Sự thích hợp

F.2.1. Người đăng ký

Bất cứ bên nào có chăm sóc hoàn toàn có thể nhu yếu được cung ứng những ký hiệu và phân loại bảo đảm an toàn cho những môi chất lạnh. Người ĐK hoàn toàn có thể là những cá thể, những tổ chức triển khai, những cơ sở kinh doanh thương mại hoặc những cơ quan quản trị. Mối tiếp xúc hầu hết được xác lập cho những nhóm cá thể, những tổ chức triển khai, những cơ sở kinh doanh thương mại hoặc những hãng .

F.2.2. Lệ phí

Không có phí ĐK, nhưng người ĐK nên liên hệ với cơ quan quản trị ( MA ) để xác lập xem có phải trả tiền ngân sách hay không cho việc chuyên chở và / hoặc sao chép đơn ĐK .

F.2.3. Định thời gian

Đơn ĐK hoàn toàn có thể được đệ trình tại bất kể thời hạn nào. Xem xét của ban kỹ thuật sẽ được thực thi nếu những thành viên của ban kỹ thuật đã nhận được đơn không ít hơn 30 ngày theo lịch trước khi cuộc họp được đưa vào chương trình. Người ĐK hoàn toàn có thể liên lạc với ban thư ký ( xem F. 10.4 ) để xác lập khi nào cuộc họp tiếp theo được đưa vào chương trình và thời hạn chính được nhu yếu cho bổ trợ. Việc xem xét cũng hoàn toàn có thể được hoãn lại bằng sự bỏ phiếu của phần nhiều những thành viên được bỏ phiếu xuất hiện nếu không có thời cơ thỏa đáng cho việc xem xét lại dựa trên số lượng hoặc độ phức tạp của những đơn ĐK cho một cuộc họp .

F.2.4. Thủ tục

Các đơn ĐK phải được ghi địa chỉ theo thứ tự nhận được. Sự đệ trình sớm sẽ có lợi trong trường hợp có quá nhiều đơn đăng ký nhận được .

F.2.5. Sự bổ sung, sửa đổi

Đơn ĐK hoàn toàn có thể được cơ quan quản trị MA đồng ý, hoãn lại ( treo ) hoặc bác bỏ. Đơn ĐK bị hoãn lại hoàn toàn có thể được sửa đổi bởi người ĐK. Các đơn ĐK đang chờ xử lý hoàn toàn có thể được người ĐK sửa đổi để duyệt lại hoặc bổ trợ thông tin hoặc đáp lại nhu yếu về bổ trợ thêm thông tin. Các đơn ĐK đã sửa đổi phải được sắp xếp lại theo thứ tự thời hạn cho ngày nhận sửa đổi lần ở đầu cuối để xác lập thứ tự xem xét đơn ĐK. Các sửa đổi phải được tách thành những phần được hướng dẫn trong F. 3, khởi đầu của thông tin cho mỗi phần được thực thi trên một trang mới để thuận tiện cho việc lồng vào đơn ĐK khởi đầu hoặc đơn ĐK đã được sửa đổi trước kia. Các sửa đổi phải lặp lại việc ghi nhận những tài liệu được pháp luật trong F. 5.2. Các đơn bị bác bỏ không hề được sửa đổi lại nhưng hoàn toàn có thể được đệ trình lại dưới dạng những đơn nhu yếu trọn vẹn mới dựa trên những thông tin mới hoàn toàn có thể có được .
Một đơn ĐK sẽ bị bác bỏ nếu không cung ứng những nhu yếu của tiêu chuẩn này và người ĐK không chỉ ra được sự tân tiến hài hòa và hợp lý so với việc thay thế sửa chữa những thiếu sót trong thời hạn pháp luật ( trong vòng 18 tháng hoặc sau 3 cuộc họp của MA – Xem hướng dẫn của MA ) .

F.2.6. Hỗn hợp

F.2.6.1. Các thành phần

Các thành phần của những hỗn hợp môi chất lạnh phải được phân loại riêng không liên quan gì đến nhau cho từng thành phần trước khi ấn định phân loại bảo đảm an toàn cho những hỗn hợp có chứa những thành phần này. Do đó, những đơn ĐK cho ký hiệu và phân loại của những hỗn hợp phải được kèm theo những đơn ĐK cho toàn bộ những thành phần chưa được phân loại theo tiêu chuẩn này hoặc những đơn ĐK này phải được đệ trình trước .

F.2.6.2. Đơn đăng ký duy nhất

Một ký hiệu, những dung sai cho lập công thức và những phân loại bảo đảm an toàn ( cho cả công thức cho trường hợp xấu nhất và công thức cho cất phân đoạn trong trường hợp xấu nhất ) phải được đưa vào trong một đơn ĐK duy nhất cho những hỗn hợp. Không có sự ấn định riêng không liên quan gì đến nhau cho những đối tượng người dùng này. Việc xem xét lại những đối tượng người tiêu dùng này hoàn toàn có thể được nhu yếu riêng không liên quan gì đến nhau .

F.2.7. Độ tin cậy

tin tức về độ đáng tin cậy không được đưa vào những đơn ĐK. Tất cả thông tin được đưa vào đơn ĐK và những sửa đổi của những thông tin này phải là những thông tin chung mặc dầu đã được ghi nhận là có độ an toàn và đáng tin cậy hoặc đã được ĐK độc quyền. Việc giải quyết và xử lý hạn chế những tài liệu hoàn toàn có thể gây cản trở quá mức cho sự xem xét kỹ và ấn định những ký hiệu và phân loại trải qua quy trình xem xét để có sự nhất trí .

F.3. Tổ chức và nội dung

Phải đệ trình những đơn ĐK riêng không liên quan gì đến nhau cho mỗi môi chất lạnh. Các đơn ĐK phải được tổ chức triển khai thành những phần sau như đã xác lập rõ thêm trong F. 4 đến F. 9 .
a ) Tờ bìa ;
b ) tin tức về quản trị, hành chính ;
c ) tin tức về ký hiệu ;
d ) tin tức về tính ô nhiễm ;
e ) tin tức về năng lực cháy ;
f ) tin tức khác về bảo đảm an toàn ;
g ) Các phụ lục ( nếu có ) .

F.4. Tờ bìa

Tờ bìa phải xác lập người ĐK, người cần tiếp xúc tiên phong, môi chất lạnh tương thích với F. 6.1 và hoạt động giải trí nhu yếu. Các hoạt động giải trí nhu yếu hoàn toàn có thể gồm có việc ấn định hoặc xem xét lại một ký hiệu, sự phân loại bảo đảm an toàn, giá trị RCL, hoặc ( so với những hỗn hợp ) dung sai cho lập công thức. Không được sử dụng những tên thương mại hoặc kinh doanh thương mại của những môi chất lạnh trên tờ bìa .

F.5. Thông tin về quản trị

F.5.1. Nhận biết người đăng ký

Phải có sự nhận ra về người ĐK, người cần tiếp xúc tiên phong, và những người khác được phép ra mắt người ĐK. Phải cung ứng tên, chức vụ, địa chỉ, và số điện thoại thông minh của người cần tiếp xúc tiên phong và những đại diện thay mặt khác. Cũng hoàn toàn có thể cung cấp số Fax và địa chỉ thư điện tử để thuận tiện cho liên lạc. Phải công bố yếu tố mà người ĐK chăm sóc so với môi chất lạnh .

F.5.2. Chứng nhận các dữ liệu

Một đơn ĐK phải gồm có những công bố sau được ký tên bởi những cá thể hoặc so với những tổ chức triển khai và cơ sở kinh doanh thương mại là cả nhân viên cấp dưới công ty và người cần tiếp xúc tiên phong :
Tôi / chúng tôi ghi nhận rằng thông tin được phân phối trong đơn ĐK này ( gồm có cả những phụ lục của đơn ) là thực và đúng chuẩn so với sự hiểu biết tốt nhất của tôi / chúng tôi. Tôi / chúng tôi ghi nhận thêm rằng tôi / chúng tôi đã xem xét lại TCVN 6739 ( ISO 817 ) ( gồm có tổng thể những phụ lục đã được công bố của tiêu chuẩn này ) và thông tin được cung ứng trong đơn ĐK tương thích với những nhu yếu của tiêu chuẩn này. Chúng tôi tin cậy rằng những tài liệu được đệ trình được cho phép phân loại bảo đảm an toàn theo … ( chọn một trong những cấp : A1, A2L, A2, A3, B1, B2L, B2, B3 ) .

F.5.3. Ký hiệu và chứng nhận sự phân loại

Đơn ĐK phải gồm có công bố sau được ký tên bởi những cá thể hoặc so với những tổ chức triển khai và cơ sở kinh doanh thương mại là cả nhân viên cấp dưới công ty và người cần tiếp xúc tiên phong :
Tôi / chúng tôi hiểu rằng những ký hiệu và phân loại bảo đảm an toàn được khuyến nghị cho ( phê duyệt hoặc công bố việc xem xét lại chung ) không được ấn định ( cấp ) và hoàn toàn có thể được xét lại hoặc không được đồng ý tới khi được công bố chính thức trên một phụ lục hoặc bản soát xét của TCVN 6739 ( ISO 817 ) .

F.6. Thông tin về ký hiệu

Đơn ĐK những ký hiệu môi chất lạnh phải có những thông tin được xác lập trong F. 6.1 đến F. 6.2

F.6.1. Nhận dạng môi chất lạnh

F.6.1.1. Các môi chất lạnh hợp chất đơn phải được nhận dạng phù hợp với Điều 3, ngoại trừ 4.4 áp dụng cho các hỗn hợp.

F.6.1.2. Các hỗn hợp phải được nhận dạng bởi danh sách các thành phần riêng theo thứ tự tăng lên của điểm sôi chuẩn theo sau là thành phần dưới dạng thành phần khối lượng (%). Ví dụ, một hỗn hợp các môi chất lạnh 12 và 22 có thành phần khối lượng (%) 10,0/90,0 phải được chỉ thị là R-22/12 (90,0/10,0). Người đăng ký phải chỉ ra hỗn hợp là đồng sôi hoặc không đồng sôi (bao gồm cả gần với đồng sôi) như đã định nghĩa trong Điều 2.

F.6.2. Các dữ liệu của môi chất lạnh

F.6.2.1. Các hợp chất riêng

Phải cung ứng những thông tin sau cho những môi chất lạnh hợp chất đơn hoặc cho mỗi thành phần của những hỗn hợp :
a ) Tên hóa học .
b ) Công thức hóa học .
c ) Số ĐK của cơ quan quản trị .
d ) Khối lượng mol tương đối .
e ) Điểm đông đặc hoặc điểm ba thể .
f ) Điểm sôi chuẩn ở 101,3 kPa .
g ) Áp suất hơi bão hòa ở 20 °C và 60 °C .
h ) Nhiệt độ tại điểm tới hạn .
i ) Áp suất tại điểm tới hạn .
j ) Thể tích riêng tại điểm tới hạn .
k ) Các hiệu quả và những nhiệt độ vận dụng nổi bật ( nghĩa là những khoanh vùng phạm vi bay hơi và ngưng tụ ) .
I ) Các tín hiệu nguy khốn tương thích với NFPA 704 hoặc tiêu chuẩn vương quốc hoặc quốc tế tương tự .

F.6.2.2. Các hỗn hợp đồng sôi

Phải phân phối những thông tin sau cho những hỗn hợp đồng sôi :
a ) Nhiệt độ đồng sôi .
b ) Công thức hóa ở nhiệt độ đồng sôi .
c ) Khối lượng mol tương đối khi được công thức hóa .
d ) Khối lượng mol tương đối của hơi bão hòa ở 60 °C .
e ) Nhiệt độ điểm sôi chuẩn ( nhiệt độ điểm bọt ) ở 101,3 kPa khi được công thức hóa .
f ) Nhiệt độ điểm sương chuẩn ở 101,3 kPa khi được công thức hóa .
g ) Độ trượt lớn nhất của nhiệt độ tại điểm sôi chuẩn và tại 20 °C .
h ) Thành phần của hơi so với thành phần lỏng bão hòa khi được công thức hóa tại điểm sôi chuẩn và tại 20 °C .
i ) Áp suất hơi bão hòa ở 20 °C và 60 °C khi được công thức hóa .
j ) Bằng chứng của sự đồng sôi, gồm có cả diễn đạt chi tiết cụ thể của phép thử và giản đồ cân đối hơi lỏng ( hoàn toàn có thể cung ứng thông tin tương hỗ tùy chọn dưới dạng một phụ lục ) .
k ) Nhiệt độ ở điểm tới hạn .
l ) Áp suất ở điểm tới hạn .
m ) Thể tích riêng ở điểm tới hạn .
n ) Các hiệu quả và những nhiệt độ ứng dụng nổi bật ( nghĩa là những khoanh vùng phạm vi bay hơi và ngưng tụ ) .
o ) Các dung sai của thành phần được đề xuất cho phân loại .
p ) Công thức hóa cho trường hợp xấu nhất ( WCF ) của hỗn hợp .
q ) Công thức hóa cho sự cất phân đoạn trong trường hợp xấu nhất ( WCFF ) của hỗn hợp .
r ) Các tín hiệu nguy hại tương thích với NFPA 704 hoặc tiêu chuẩn vương quốc hoặc quốc tế tương tự .

F.6.2.3. Các hỗn hợp không đồng sôi

Phải phân phối những thông tin sau cho những hỗn hợp không đồng sôi ( gồm có cả gần với đồng sôi ) :
a ) Công thức hóa .
b ) Khối lượng mol tương đối khi được công thức hóa .
c ) Khối lượng mol tương đối của hơi ở 60 °C .
d ) Nhiệt độ điểm bọt ở 101,3 kPa .
e ) Nhiệt độ điểm sương ở 101,3 kPa .
f ) Độ trượt lớn nhất của nhiệt độ tại điểm sôi chuẩn ở 20 °C .
g ) Thành phần của hơi so với thành phần lỏng bão hòa khi được công thức hóa tại điểm sôi chuẩn và tại 20 °C .
h ) Áp suất hơi điểm sương tại 20 °C và 60 °C .
i ) Nhiệt độ tại điểm tới hạn .
j ) Áp suất tại điểm tới hạn .
k ) Thể tích riêng tại điểm tới hạn .
I ) Các hiệu quả và những nhiệt độ ứng dụng nổi bật ( nghĩa là những khoanh vùng phạm vi bay hơi và ngưng tụ ) ,
m ) Các dung sai của thành phần được ý kiến đề nghị cho phân loại .
n ) Công thức cho trường hợp xấu nhất ( WCF ) của hỗn hợp .
o ) Công thức cho cất phân đoạn trong trường hợp xấu nhất ( WCFF ) của hỗn hợp .
p ) Các tín hiệu nguy hại tương thích với NFPA 704 hoặc tiêu chuẩn vương quốc hoặc quốc tế tương tự .

F.6.2.4. Các môi chất lạnh có nhiệt độ tới hạn thấp

Nếu nhiệt độ tới hạn nhỏ hơn một nhiệt độ tại đó hoàn toàn có thể thay thế sửa chữa những tài liệu được nhu yếu trong F. 6.2.1, F. 6.2.2 và F. 6.2.3 như sau :
a ) Đối với những nhu yếu tài liệu ở 20 °C, cung ứng những tài liệu nhu yếu tại điểm sôi chuẩn hoặc 0 °C, chọn giá trị lớn hơn. Đối với những tài liệu áp suất, cũng cung ứng áp suất ở 20 °C và tỷ lệ tới hạn .
b ) Đối với những nhu yếu tài liệu ở 60 °C, phân phối tài liệu nhu yếu tại một nhiệt độ được giám sát là điểm sôi chuẩn cộng với 80 % độ chênh lệch giữa nhiệt độ tới hạn và điểm sôi chuẩn. Đối với những tài liệu áp suất, cũng cung ứng áp suất ở 60 °C và tỷ lệ tới hạn .
c ) Chỉ thị nhiệt độ vận dụng được hoặc nhiệt độ và tỷ lệ tới hạn tại đó cung ứng những tài liệu sửa chữa thay thế .

F.6.2.5. Điểm tới hạn cho các hỗn hợp

Đối với những hỗn hợp môi chất lạnh, nhiệt độ và áp suất tới hạn phải được đo lường và thống kê là giá trị trung bình khối lượng theo những thành phần mol của những nhiệt độ vá áp suất tới hạn tương ứng, của những thành phần hỗn hợp trong hợp phần khi được công thức hóa .

F.7. Thông tin về tính độc hại

Đơn ĐK cho những môi chất lạnh hỗn hợp đơn phải gồm có những tài liệu được xác lập trong F. 7.1, F. 7.2 và F. 7.3. Đơn ĐK cho những hỗn hợp môi chất lạnh phải gồm có những tài liệu được xác lập trong F. 7.3. Phải xác lập những nguồn cho những tài liệu này và người ĐK phải phân phối những bản sao, nếu có nhu yếu của MA. Về những thành phần của hỗn hợp, xem F. 2.6 .

F.7.1. Tính độc hại mạnh

Đơn ĐK phải gồm có những tài liệu về tính ô nhiễm trong thời hạn ngắn sau với những nguồn được xác lập, so với những môi chất lạnh hỗn hợp đơn hoặc so với mỗi thành phần của những hỗn hợp :
a ) ACGIH TLV-C nếu được chỉ định ,
b ) ACGIH TLV-STEL nếu được chỉ định ,
c ) NIOSH IDLH nếu được chỉ định ,
d ) LC50 cho 4 h so với chuột
e ) LD50 nếu hoàn toàn có thể sử dụng ,
f ) Ức phân phối sự nhạy cảm hóa với bệnh tim ( EC50 hoặc LOAEL hoặc NOAEL ) ,
g ) Tác động gây mê ( EC50 hoặc LOAEL hoặc NOAEL ) ,
h ) tin tức tương quan đến những tác động ảnh hưởng khác hoàn toàn có thể gây ra triệu chứng bệnh làm suy giảm sự khỏi bệnh .

F.7.2. Tính độc hại lâu dài

Đối với những môi chất lạnh hỗn hợp đơn hoặc so với mỗi thành phần của những hỗn hợp, đơn ĐK ứng dụng phải gồm có với những nguồn xác lập :
a ) Các tài liệu ô nhiễm do phơi nhiễm tái diễn, nếu hoàn toàn có thể sử dụng ,
b ) ACGIH TLV-TWA hoặc TLV-C nếu được chỉ định ,
c ) TERA WEEL, nếu được chỉ định ,
d ) Giá trị số lượng giới hạn phơi nhiễm được cho phép được khuyến nghị, được xác lập trên cơ sở thích hợp với OSHA PEL ( US ) hoặc MAK ( Đức ) với sự lý giải về cách xác lập .

F.7.3. Tờ dữ liệu an toàn của vật liệu (MSDSs)

Đơn ĐK so với những môi chất lạnh hỗn hợp đơn phải gồm có một tờ tài liệu bảo đảm an toàn của vật tư ( MSDS ), hoặc thông tin tương thích với tờ tài liệu này dưới dạng một phụ lục. Đơn ĐK phải gồm có những MSDS cho những hỗn hợp đã được công thức hóa và cho mỗi thành phần của hỗn hợp dưới dạng những phụ lục .

F.8. Thông tin về khả năng cháy

Đơn ĐK so với những môi chất lạnh hỗn hợp đơn và những hỗn hợp môi chất lạnh phải gồm có những tài liệu thử năng lực cháy được lập thành bảng và thông tin được xác lập trong B. 1.8. Đơn ĐK so với những hỗn hợp môi chất lạnh cũng phải gồm có những tài liệu cất phân đoạn được lập thành bảng và thông tin được xác lập trong B. 2.5. Về những thành phần của hỗn hợp, xem F. 2.6. Nếu môi chất lạnh có năng lực cháy, đơn ĐK phải gồm có số lượng giới hạn dưới của năng lực cháy. Nếu nhu yếu cấp phân loại A2L hoặc B2L, phải gồm có vận tốc cháy lớn nhất, bản diễn đạt giải pháp thử được sử dụng, những hiệu quả thử so với tiêu chuẩn được sử dụng để hợp thức hóa, giải pháp thử và thiết bị, tổng thể những hiệu quả thử được xác lập cho môi chất lạnh được xem xét và bất kỳ những vật chứng tương hỗ nào khác .

F.9. Nhiệt độ tự cháy

Đơn ĐK phải gồm có những tài liệu về nhiệt độ tự cháy. Phương pháp đo phải theo giải pháp đã công bố và được thừa nhận, ví dụ như UL 2182 – 2006 .

F.10. Sự đệ trình

F.10.1. Ngôn ngữ

Đơn ĐK phải được đệ trình bằng bằng tiếng Anh .

F.10.2. Đơn vị

Đơn ĐK phải được đệ trình theo hệ đơn vị SI ( mét ) .

F.10.3. Dạng

Thông tin nhu yếu và dẫn chứng phải được đệ trình ở cả dạng bản in cứng ( ứng dụng giải quyết và xử lý word ) và dạng điện tử [ dạng tài liệu cầm tay ( PDF ) ] .

F.10.4. Người nhận

Đệ trình đơn ĐK tới địa chỉ sau :
Secretariat, ISO TC 86 / SC8
ASHRAE
1791 Tullie Cricle NE
Atlanta, GA 30329 – 2305 USA

F.10.5. Đơn đăng ký chi tiết

Không đưa ra những đề xuất chi tiết cụ thể chứa trong những sách mỏng dính về người ĐK, những tài liệu đặc tính và những tư liệu khác không thiết yếu cho luận bàn của văn phòng phân phối ( MA ) .

THƯ MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO

[ 1 ] TCVN 6104 ( ISO 5149 ), Hệ thống lạnh và bơm nhiệt – Yêu cầu về bảo đảm an toàn và thiên nhiên và môi trường
[ 2 ] ISO 10298, Determination of toxicity of a gas or gas mixture ( Xác định độ ô nhiễm của một khí hoặc hỗn hợp khí )
[ 3 ] International Union of Pure and Applied Chemistry ( IUPAC ) Blue Book and Guide. Nomenclature of Organic Chemistry, “ Blue Book ”, IUPAC, Pergamon Press, 1979. Edited by J. Rigaudy and S.P., Lkesney
[ 4 ] Panico R., Powell W.H., Richer J.C. eds. A Guide to IUPAC Nomenclature of Organic Compounds. Blackwell Scientific Publications. References, 1993
[ 5 ] 1990 – 1991 Threshold Limit Values for Chemical Substances and Physical Agents and Biological Exposure Indices, American Conference of Governmental Industrial Hygienists, Cincinnati, Ohio, USA, 1990
[ 6 ] OECD Principles of Good Laboratory Practice. Annex 2 of Decision C ( 81 ) 30 ( Final ), Organization for Economic Co-operation and Development ( OECD ), Paris, France, 13 May 1981
[ 7 ] Good Laboratory Practice for Nonclinical Laboratory Studies. Food and Drug Administration ( FDA ), 21 CFR Chapter 1 Part 58, Subparts A-K, Government Printing Office, Washington, DC, USA, 1996
[ 8 ] Good Laboratory Practice Standards. Environmental Protection Agency, 40 CFR Part 792, Subparts A-J. Government Printing Office, Washington, 1996
[ 9 ] GLP for Industrial Chemicals. Kikyoku [ Basic Industries Bureau ] Dispatch 85, Ministry of International Trade and Industry ( MITI ), and Kanpogyo [ Planning and Coordination Bureau ] Dispatch 39, Invrionmental Agency, Tokyo, Nhật Bản, 31 March 1984
[ 10 ] Ten Berge W.F., Zwart A., Appelman L.M. Concentration-time mortality response relationship of irritant and systemically acting vapours and gases. J. Hazard. Mater. 1986, 13 ( 3 ) pp. 301 – 309
[ 11 ] Brock W.J., Rusch G.R., Trochimowicz H.J. Cardiac sensitization : methodology and interpretation in risk assessment. Regul. Toxicol. Pharmacol. 2003, 38 pp. 78-90
[ 12 ] The Documentation of the Threshold Limit Values and Biological Exposure Indices. 2003 p. 9, ACGIH, Cincinnati, Ohio
[ 13 ] Emergency Response Planning Guidelines and Workplace Environmental Exposure Level Guides Handbook. American Industrial Hygiene Association, Fairfax, Virginia, 2005
[ 14 ] Takizawa K., Takahashi A., Tokuhashi K., Kondo S., Sekiya A. 2005, Burning velocity measurement of fluorinated compounds by the spherical-vessel method. Combust Flame. 2005, 141 pp. 298 – 307
[ 15 ] Andrews G.E., và Bradely D. Determination of burning velocities : A critical review, Combust. Flame. 1972, 18 pp. 133 – 153
[ 16 ] Linett J.W. Fourth Symposium on Combustion, The Combustion Institute, p. 20-34. 1953
[ 17 ] Coward H.F. và Payman W. Problems in flame propagation. Chem. Rev. 1937, 21 pp. 359 – 365
[ 18 ] Coward H.F. Hartwell F.J. Studies in the mechanism of flame movement. J. Chem. Soc. 1932, pp. 1996 – 2004 and pp. 2676 – 2684 .
[ 19 ] Lewis B. von Elbe G. Combustion, Flames and Explosions of Gases. Second Ed., Academic Press, Thành Phố New York, 1961
[ 20 ] Jabbour T. Flammable Refrigerant Classification Based on the Burning Velocity, Thes is, Ecole des Mines de Paris, France, June 2004
[ 21 ] Guénoche H. Laffitte P. Comptes Rendus de I’Académie des Sciences 222 ( 12 Juin ), pp. 1394 – 1396. p, 1946 .
[ 22 ] Guénoche H., Manson N., Monnot G. Comptes Rendus de I’Académie des Sciences 226 ( 5 Jan. ), pp. 69-71. 1948
[ 23 ] Guénoche H., Manson N., Monnot G. Comptes Rendus de I’Académie des Sciences 226 ( 12 Jan. ), pp. 163 – 164. 1948
[ 24 ] Guénoche H. Non-steady flame propagation ( Ed. G. H. Markstein ), Chapter E. AGARD, Pergamon, 1964
[ 25 ] Babrauskas V. Ignition Handbook. Fire Science Publishers, 2003
[ 26 ] DIN 51649 – 1 : 1996, Determination of explosion limits of gas mixtures ( Xác định những số lượng giới hạn nổ của những hỗn hợp khí )
[ 27 ] Kondo S., Urano Y., Takahashi A., Tokuhashi K. Reinvestigation of flammability limits measurement of methane by the conventional vessel method with AC discharge ignition. Combust. Sci. Technol 1999, 145 pp. 1-15
[ 28 ] Barnett H.C. Hibbard R.R., Basic Considerations in the Combustion of Hydrocabon Fuels with Air, National Advisory Committee for Aeronautics, Report 1300. 1957
[ 29 ] Durox D., và Ducruix S. Concerning the location of the schlieren limit in premixed flames. Combust. Flame. 2000, 120 pp. 595 – 598
[ 30 ] AHRI standard 700, Specifications for Fluorocarbon Refrigerants
[ 31 ] NFPA 704, Standard systens for the identification of the hazards of materiols for emergency response, National fire Protection Association, USA .
[ 32 ] UL 2182 : 2006, Refrigerants ( Môi chất lạnh )
[ 33 ] CALM J.M M. “ ARTI Refrigerant Database ”, Air-Conditioning and Refrigeration Technology Institute ( ARTI ), Arlington, VA
[ 34 ] American Conference of Governmental Industrial Hygienists ( ACGIH ), Threshold Limit Values for Chemical Substances and Physical Agents
[ 35 ] IEC 60335 – 2-24, Household and similar electrical appliance – safety – Part 2-24 : Puticular requiremnts for refrigerating appliances, ice-cream appliances and ice makers ( Thiết bị điện dùng trong mái ấm gia đình và tựa như – An toàn – Phần 2-24 : Yêu cầu riêng cho những thiết bị lạnh, những thiết bị làm kem và nước đá )

[36] IEC 60335-2-34, Household and similar electrical appliances – Safety – Part 2-34: Particular requirements for motor – compressors (Thiết bị điện dùng trong gia đình và tương tự – An toàn: Phần 2-24: Yêu cầu riêng cho các máy nén)

Xem thêm: Dịch Vụ Nạp Gas Tủ Lạnh Electrolux Quận Hoàng Mai

[ 37 ] IEC 60335 – 2-40, Household and similar electrical appliances – safety – Part 2-40 : Particular requirement for electrical heat pumps, air-corditioners and dehunidifiers ( Thiết bị điện dùng trong mái ấm gia đình và tựa như – An toàn – Phần 2-40 : Yêu cầu riêng cho những bản nhiệt chạy điện, máy điều hòa không khí và máy hút ẩm )
[ 38 ] IEC 60335 – 2-89, Houseald and similar electrical appliances – Safety – Part 2-89 : Particular requirements for commercial refrigerating appliences with an incorporated or remote refrigerant unit or compressor ( Thiết bị điện dùng trong mái ấm gia đình và tương tự như – An toàn – Phần 2-89 : Yêu cầu riêng cho những thiết bị lạnh thương nghiệp có một thiết bị lạnh hoặc máy nén tích hợp hoặc ở xa )
1 0,01 % thể tích ( phần theo Tỷ Lệ thể tích ) tương tự với 100 ppm, ppm là đơn vị chức năng không được ISO ưng ý .

Source: https://suachuatulanh.edu.vn
Category : Nạp Gas Tủ Lạnh