Tính chọn máy nén và tính kiểm tra máy nén

1. Một số cấu trúc và hiệu quả của những bộ phận có trong sơ đồ .

– Bộ hồi nhiệt :

Là thiết bị dùng để thực thi quy trình trao đổi nhiệt giữa môi chất lỏng sau ngưng tụ với hơi lạnh đi từ dàn hoá hơi về máy nén. Nhiệt trao đổi là của chính môi chất nhả ra rồi thu vào chứ không do nguồn ngoài, vì thế thiết bị có tên là “ hồi nhiệt ” .Chức năng :+ Nâng cao hiệu suất cao nhiệt động của quy trình lạnh : Đối với hầu hết môi chất việc đung nóng hơi môi chất hút về máy nén sẽ làm tăng chút ít độ hiệu suất cao của quy trình và làm tốt hơn những đặc tuyến thể tích của máy nén. Bộ hồi nhiệt thao tác hiệu suất cao nhất khi nhiệt độ sôi thấp .+ Làm quá lạnh ( hạ thêm nhiệt độ ) môi chất lỏng để phòng ngừa sự tạo hơi trước van tiết lưu. Điều đó rất thiết yếu cho trường hợp giảm áp suất quá nhiều trên tuyến lỏng do ma sát đường ống và tăng lỏng cấp cho TBHH nằm cao hơn bình chứa .+ Để hoá phần lỏng còn sót lại sau thiết bị hoá hơi, ngăn ngừa lỏng tràn về máy nén- Bình tách lỏng :Dùng để tách những giọt lỏng còn sót lại trong dòng hơi đi từ dàn lạnh về máy nén nhằm mục đích tránh va đập thuỷ lực .Nguyên lý tách lỏng là giảm hẳn vận tốc và biến hóa đổi ngột hướng dòng chảy, lỏng nặng hơn rơi xuống đáy bình, hơi khô ra từ phía trên .

 Bình tách lỏng lắp trên đường hút từ thiết bị hoá hơi về máy nén, bởi vậy nó còn để dùng để chứa lỏng hạ áp nhằm tái cấp lỏng cho hệ thống dàn lạnh.

69 trang | Chia sẻ : huong.duong| Lượt xem : 5495| Lượt tải : 13

Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Tính chọn máy nén và tính kiểm tra máy nén, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên

= 1,2 w / mét vuông ) Vậy q1 = 1,2. 480 = 576 w + Dòng nhiệt do người thao tác trong phòng toả ra q2 = 230. n Trong đó 230 : lượng nhiệt toả ra khi một người thao tác ở cường độ thông thường n : số lượng người thao tác trong buồngchọn n = 3 Vậy q2 = 230.3 = 690 w + Dòng nhiệt do động cơ điện toả ra khi thao tác q3 = Nđ Nđbqd : hiệu suất của động cơ điện buồng kết đông = 14 kW Q34 = 14 kW + Dòng nhiệt do đóng Open buồng lạnh q4 = B.F Trong đó B : là dòng nhiệt riêng ứng với 1 mét vuông sàn theo bảng 10 chọn cho từng buồng Buồng kết đông : B = 12 W / mét vuông q4 = 480.12 = 5760 W Như vậy dòng nhiệt do quản lý và vận hành ồQ4 là : Q4 = q1 + q2 + q3 + q4 = 5760 + 690 + 14000 + 576 = 21026 W Tổng nhiệt tính cho buồng kết đông là : Q0 = Q1 + Q2 + Q4 = 21026 + 236000 + 14842 = 271868 W 3. Tính cho buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh : Diện tích mặt phẳng cấu trúc bao che với chiều cao vách h = 5 m : + Đối với tường phía tây ( có bức xạ ) và phía đông : F = 36. 5 = 180 mét vuông + Đối với tường phía bắc và phía nam : F = 60. 5 = 300 mét vuông + Đối với trần và nền ( có sưởi ) : F = 60.36 – 12.24 = 1872 mét vuông Với nhiệt độ buồng dữ gìn và bảo vệ đông tb = 00 và nhiệtđộ thiên nhiên và môi trường tf = 37,20 ( với môi trưòng ), tf = 150 ( với hiên chạy dọc ). Ta có bảng hiệu quả đo lường và thống kê : Hướng vách ktw / mét vuông t0 F mét vuông Q W Bắc 0,2 37,2 300 2232 Nam 0,273 15 300 1229 Đông 0,273 15 180 737 Tây ( Do chênh nhiệt ) 0,2 37,2 180 1339 Tây ( Do bức xạ ) 0,2 8 180 228 Nền 0,202 4 1872 1512 Trần ( Do chênh nhiệtđộ ) 0,2 37,2 1872 13928 Trần ( Do bức xạ ) 0,2 19 1872 7114 Tổng nhiệt tổn thất Q1 28319 – Tính dòng nhiệt do mẫu sản phẩm tạo ra Q2 : Theo công thức 4-7 ( 1 ) : Md : khối lượng hàng nhập vào buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh t / 24 h iv : entanpi loại sản phẩm đưa vào buồng = 317,8 kj / kg ( bảng 4-2 ) ir : entanpi mẫu sản phẩm ra khỏi buồng = 211,8 kj / kg ( bảng 4-2 ) – tổn thất lạnh do thông gió phòng lạnh ồQ3 Đây là một kho lạnh cho dữ gìn và bảo vệ thịt ị không cần thông gió nên ồQ3 = 0 – tổn thất lạnh do quản lý và vận hành ồQ4 + Dòng nhiệt do chiếu sáng q1 = A.F Trong đó F : diện tích quy hoạnh buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh = 1872 mét vuông A : số lượng nhiệt toả ra trên 1 mét vuông diện tích quy hoạnh sàn do chiếu sáng ( so với kho dữ gìn và bảo vệ ta lấy A = 1,2 w / mét vuông ) Vậy q1 = 1,2. 1872 = 2247 w + Dòng nhiệt do người thao tác trong phòng toả ra q2 = 230. n Trong đó 230 : lượng nhiệt toả ra khi một người thao tác ở cường độ thông thường n : số lượng người thao tác trong buồngchọn n = 3 Vậy q2 = 230.3 = 690 w + Dòng nhiệt do động cơ điện toả ra khi thao tác q3 = Nđ Nđbqd : hiệu suất của động cơ điện buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh = 4 kW Q34 = 4 kW + Dòng nhiệt do đóng Open buồng lạnh q4 = B.F Trong đó B : là dòng nhiệt riêng ứng với 1 mét vuông sàn theo bảng 10 chọn cho từng buồng Buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh : B = 12 W / mét vuông q4 = 1872.12 = 22464 W Như vậy dòng nhiệt do quản lý và vận hành ồQ4 là : Q4 = q1 + q2 + q3 + q4 = 2247 + 690 + 4000 + 22464 = 29401 W Tổng nhiệt tính cho buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh là : Q0 = Q1 + Q2 + Q4 = 29319 + 25400 + 29401 = 83120 W 4. Tính cho buồng đa năng : – Tính nhiệt tổn thất qua vách Q1 : Diện tích mặt phẳng cấu trúc bao che với chiều cao vách h = 5 m : + Đối với tường phía tây ( có bức xạ ) và phía đông : F = 36. 5 = 180 mét vuông + Đối với tường phía bắc và phía nam : F = 60. 5 = 300 mét vuông + Đối với trần và nền ( có sưởi ) : F = 60.36 – 12.24 = 1872 mét vuông Với nhiệt độ buồng dữ gìn và bảo vệ đông tb = – 200 và nhiệtđộ thiên nhiên và môi trường tf = 37,20 ( với môi trưòng ), tf = 150 ( với hiên chạy ). Ta có bảng hiệu quả giám sát : Hướng vách ktw / mét vuông t0 F mét vuông Q W Bắc 0,2 57,2 300 3432 Nam 0,273 35 300 2867 Đông 0,273 35 180 1720 Tây ( Do chênh nhiệt ) 0,2 57,2 180 2059 Tây ( Do bức xạ ) 0,2 8 180 288 Nền 0,202 24 1872 9075 Trần ( Do chênh nhiệtđộ ) 0,2 57,2 1872 21416 Trần ( Do bức xạ ) 0,2 19 1872 7114 Tổng nhiệt tổn thất Q1 47971 – Tính dòng nhiệt do loại sản phẩm tạo ra Q2 : Theo công thức 4-7 ( 1 ) : Md : khối lượng hàng nhập vào buồng đa năng t / 24 h iv : entanpi mẫu sản phẩm đưa vào buồng = 317,8 kj / kg ( bảng 4-2 ) ir : entanpi mẫu sản phẩm ra khỏi buồng = 21,4 kj / kg ( bảng 4-2 ) – tổn thất lạnh do thông gió phòng lạnh ồQ3 Đây là một kho lạnh cho dữ gìn và bảo vệ thịt ị không cần thông gió nên ồQ3 = 0 – tổn thất lạnh do quản lý và vận hành ồQ4 + Dòng nhiệt do chiếu sáng q1 = A.F Trong đó F : diện tích quy hoạnh buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh = 1872 mét vuông A : số lượng nhiệt toả ra trên 1 mét vuông diện tích quy hoạnh sàn do chiếu sáng ( so với kho dữ gìn và bảo vệ ta lấy A = 1,2 w / mét vuông ) Vậy q1 = 1,2. 1872 = 2247 w + Dòng nhiệt do người thao tác trong phòng toả ra q2 = 230. n Trong đó 230 : lượng nhiệt toả ra khi một người thao tác ở cường độ thông thường n : số lượng người thao tác trong buồngchọn n = 3 Vậy q2 = 230.3 = 690 w + Dòng nhiệt do động cơ điện toả ra khi thao tác q3 = Nđ Nđbqd : hiệu suất của động cơ điện buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh = 4 kW Q34 = 4 kW + Dòng nhiệt do đóng Open buồng lạnh q4 = B.F Trong đó B : là dòng nhiệt riêng ứng với 1 mét vuông sàn theo bảng 10 chọn cho từng buồng Buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh : B = 8 W / mét vuông q4 = 1872.8 = 14976 W Như vậy dòng nhiệt do quản lý và vận hành ồQ4 là : Q4 = q1 + q2 + q3 + q4 = 2247 + 690 + 4000 + 14976 = 21913 W Tổng nhiệt tính cho buồng bảo đa năng là : Q0 = Q1 + Q2 + Q4 = 47971 + 96740 + 21913 = 166624 W 5. Tính cho buồng dữ gìn và bảo vệ đá : – Tính nhiệt tổn thất qua vách Q1 : Diện tích mặt phẳng cấu trúc bao che với chiều cao vách h = 5 m : + Đối với tường phía tây ( có bức xạ ) và phía đông : F = 36. 5 = 180 mét vuông + Đối với tường phía bắc và phía nam : F = 60. 5 = 300 mét vuông + Đối với trần và nền ( có sưởi ) : F = 60.36 – 12.24 = 1872 mét vuông Với nhiệt độ buồng dữ gìn và bảo vệ đá tb = – 40 và nhiệtđộ môi trường tự nhiên tf = 37,20 ( với môi trưòng ), tf = – 200 ( với buồng dữ gìn và bảo vệ đa năng ). Ta có bảng hiệu quả đo lường và thống kê : Hướng vách ktw / mét vuông t0 F mét vuông Q W Bắc 0,2 41,2 30 247,2 Nam – – – – Đông – – – – Tây ( Do chênh nhiệt ) 0,2 41,2 60 494,4 Tây ( Do bức xạ ) 0,2 8 72 115,2 Nền 0,202 8 72 116,35 Trần ( Do chênh nhiệtđộ ) 0,2 41,2 72 593,28 Trần ( Do bức xạ ) 0,2 19 72 273,6 Tổng nhiệt tổn thất Q1 1504 – tổn thất lạnh do quản lý và vận hành ồQ4 + Dòng nhiệt do chiếu sáng q1 = A.F Trong đó F : diện tích quy hoạnh buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh = 72 mét vuông A : số lượng nhiệt toả ra trên 1 mét vuông diện tích quy hoạnh sàn do chiếu sáng ( so với kho dữ gìn và bảo vệ ta lấy A = 1,2 w / mét vuông ) Vậy q1 = 1,2. 72 = 14,4 w + Dòng nhiệt do người thao tác trong phòng toả ra q2 = 230. n Trong đó 230 : lượng nhiệt toả ra khi một người thao tác ở cường độ thông thường n : số lượng người thao tác trong buồngchọn n = 1 Vậy q2 = 230.1 = 230 w Như vậy dòng nhiệt do quản lý và vận hành ồQ4 là : Q4 = q1 + q2 = 14,4 + 230 = 244,4 W Tổng nhiệt tính cho buồng bảo đa năng là : Q0 = Q1 + Q4 = 1504 + 244,4 = 1748,4 W III, Tính toán nhiệt cho bể nước đá có hiệu suất 10 tấn / 24 h Chọn bể đá khối có những thông số kỹ thuật sau : đá 50 kg / cây, nhiệt độ nước vào 370, nước được làm lạnh sơ bộ xuống 150 rót vào khuân 50 kg có : tiết diện trên 380×190 mm, Tiết diện dưới 340×160 mm, bể là việc 3 ca 24 h / 24 h. Thời gian làm đá : trong đó : t thời hạn kết đông h tm nhiệt độ nước muối trung bình trong bể – 140 b0 chiều rộng khuân 0,19 m với n = 380 / 190 = 2 thì A = 4540 và B = 0,26 Số lượng khuân đá nhu yếu : khuân Năng suất lạnh nhu yếu Q0 Q0 = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 Q2 : Dòng nhiệt thu của nước làm đá từ 370 dến – 80 Q2 = m. Cpn. ( t1 – 00 ) + r + Cpd. ( 0 – t2 ) = 0,1157. [ 4,18 ( 37 – 0 ) + 333,6 + 2,09. ( 0 – ( – 8 ) ] = 59,9 kW trong đó : m : hiệu suất đá 10 tấn / 24 h = 0,1557 kg / s Cpn : nhiệt dung riêng của nước 4,18 kJ / kgK Cpd : nhiệt dung riêng của đá 2,09 kJ / kgK R : nhiệt ẩn đông dặc của đá = 336 kJ / kgK Dòng nhiệt do thông gió Q3 = 0 Dòng nhiệt do cấu trúc bao cheQ1 và dòng nhiệt do quản lý và vận hành Q4 ( bơm khuấy, do mở bể đá đưa đá vào, do tan giá để tháo khuân ) không xác lập được nên lấy bằng 15 % Q2. Vởy hiệu suất lạnh Q0 nhu yếu là : Q0 = 1,15. Q2 = 1,15. 59,9 = 68,88 kW Bảng hiệu quả đo lường và thống kê nhiệt cho những buồng : Buồng Q1 W Q2 W Q4 W Q W Kết đông 14842 236000 21026 271868 Bảo quản đông 85870 34920 23929 144719 Bảo quản lạnh 28319 25400 29401 83120 Đa năng 47971 96740 21913 166624 Máy đá 10 %. Q2 59900 5 %. Q2 68880 Bảo quản đá 1504 – 244,4 1748,4 chương 4 : tính chọn máy nén và tính kiểm tra máy nén I.Tính chọn máy nén cho buồng kết đông 1. Chọn nhiệt độ sôi của môi chất lạnh ta có : t0 = tb – Dt0 trong đó : t0 : nhiệt độ sôi của môi chất lạnh tb : nhiệt độ của buồng lạnh = – 30 0C Dt0 : hiệu nhiệt độ nhu yếu = ( 8 á 13 0C ) ị chọn Dt0 = 10 0C vậy : t0 = – 30 – 10 = – 40 0C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với t0 = – 40 0C ị P0 = 1,049 bar ) 2. Chọn nhiệt độ ngưng tụ tk của môi chất lạnh ta có : tk = tw2 + Dtk trong đó : tw2 : nhiệt độ nước ra khỏi bình ngưng Dtk : hiệu nhiệt độ ngưng tụ nhu yếu = ( 4 á 6 0C ) ị chọn Dtk = 5 0C với nhiệt độ tkk = 37,2 0C ; nhiệt độ không khí của tháng nóng nhất jkk = 83 % ị ta chọn tư = 34,6 0C + nhiệt độ nước nguồn vào và đầu ra chênh nhau ( 2 á 6 0C ) và nhờ vào vào kiểu bình ngưng tw2 = tw1 + ( 2 á 6 0C ) ị chọn nhiệt độ tw1 = tư + 3 0C = 34,6 + 3 = 37,6 0C vậy. tw2 = 37,6 + 3 = 40,6 0C khi đó : tk = 40,6 + 5 = 45,6 0C chọn tk = 460C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với tk = 46 0C ị Pk = 17,7 bar ) 3. Tỷ số nén của quy trình ế = ( ta thấy ế > 9 nên ta chọn máy lạnh 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu ) 4. áp suất trung gian được xác lập theo công thức Ptg = ( bar ) 5. Chu trình máy lạnh nén hơi 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu ( NT : ngưng tụ ; Bảo hành : bay hơi ; NHA : nén hạ áp ; NCA : nén cao áp ; MTG : mát trung gian ; TL1 : tiết lưu 1 ; TL2 : tiết lưu 2 ). 1 – 1 ’ : quy trình quá nhiệt 1 – 2 : quy trình nén hạ áp 2 – 3 : quy trình làm mát trung gian 3 – 4 : quy trình nén cao áp 4 – 5 : quy trình ngưng tụ trong thiết bị ngưng tụ 5 – 6 : tiết lưu 1 7 – 8 : tiết lưu 2 8 – 1 : quy trình bay hơi trong thiết bị bay hơi 6. Bảng thông số kỹ thuật những điểm nút của quy trình Điểm t ( 0C ) P. ( bar ) h ( kj / kg ) v ( m3 / kg ) 1 – 40 1,05 387,97 1 ’ – 15 1,05 396,57 0,22 2 50 4,317 440,43 3 – 4 4,317 403,47 0,053 4 72 17,7 440,86 5 46 17,7 256,86 6 – 4 4,317 256,86 7 0 4,317 200 8 – 40 1,05 200 nhiệt độ điểm 7 ta lấy cao hơn nhiệt độ trong bình trung gian điểm ( 3 ) là ( 3 á 50C ) ở đây lấy là 40. 7. Năng suất lạnh riêng q0 q0 = h1 – h8 = 387,97 – 200 = 187,97 kj / kg 8. Nhiệt thải ở bình ngưng qk = h4 – h5 = 440,86 – 256,86 = 184 kj / kg 9. Công nén riêng qua máy nén hạ áp l1 = h2 – h1 ’ = 440,43 – 396,57 = 70,43 kj / kg 10. Công nén riêng qua máy nén cao áp l2 = h4 – h3 = 440,86 – 403,47 = 37,39 kj / kg 11. Lưu lượng môi chất qua dàn bay hơi M1 = kg / s 12. Lưu lượng môi chất qua bình ngưng và nhiệt thải ra ở bìng ngưng M3 = kg / s Qk = M3. qk + l1. M1 – l2. M3 = 149,5 kW 13. Năng suất hút thể tích của máy nén hạ áp VTTNHA = v1. M1 = 0,22. 1,446 = 0,318 ( m3 / s ) 14. Năng suất hút thể tích của máy nén cao áp VTTNCA = v3. M3 = 0,053. 2,371 = 0,126 ( m3 / s ) 15. Hệ số cấp của máy nén hạ áp l = f ( ế ) ế = ị Tra ( hình 7 trang 48 ) ta được l = 0,77 16. Hệ số cấp của máy nén cao áp l = f ( ế ) ế = ị Tra ( hình 7 trang 48 ) ta được l = 0,75 17. Thể tích nén kim chỉ nan của cấp nén hạ áp VLTNHA = VTTNHA / l = 0,318 / 0,7 = 0,454 m3 / s 18. Thể tích nén kim chỉ nan của cấp nén cao áp VLTNCA = VTTNCA / l = 0,126 / 0,7 = 0,18 m3 / s 19. Công suất nén đoạn nhiệt NNHA = M1. l1 = 1,446. 70,43 = 101,85 ( kw ) NNCA = M3. l2 = 2,371. 37,39 = 88,65 ( kw ) 22. Công suất thông tư Hiệu suất thông tư : Cấp cao áp : Cấp hạ áp : Vậy hiệu suất thông tư là NiNHA = kw NiNCA = kw 22. Công suất ma sát Ta có : Nms = pms. Vtt Trong đó : ( pms = 39 á 59 kPa cho máy R22 thẳng dòng ) ị ta chọn pms = 50 kPa ) Vậy : NmsNHA = 60. VltNHA = 50.0,454 = 22,7 kw NmsNCA = 60. VltNCA = 50.0,18 = 9 kw 23. Công suất hiệu dụng NeNHA = NiNHA + NmsNHA = 123,16 + 22,7 = 145,86 kw NeNCA = NiNCA + NmsNCA = 110,4 + 9 = 119,4 kw 24. Công suất động cơ điện Ta có : Nel = Trong đó : Đối với truyền động đai ta có htđ = 0,95 Hiệu suất động cơ điện hel = ( 0,8 á 0,95 ) ị ta chọn hel = 0,9 Vậy : NelNHA = kw NelNCA = kw Theo bảng 7-4 chọn máy nén pittông 2 cấp MYCOM R22 ( Model F124B2 ) Có vận tốc v = 960 vg / ph Để bảo vệ sự hoạt động giải trí bảo đảm an toàn của xí nghiệp sản xuất, cần có hiệu suất dự trữ khoảng chừng 50 % hiệu suất thống kê giám sát khi đó : Q0tt = 271,686. 50 % + 27,686 = 407,529 kW. Như vậy số lượng máy nén cần lắp ráp là : Z = máy Chọn Z = 3 máy. II.Tính chọn máy nén cho buồng dữ gìn và bảo vệ đông 1. Chọn nhiệt độ sôi của môi chất lạnh ta có : t0 = tb – Dt0 trong đó : t0 : nhiệt độ sôi của môi chất lạnh tb : nhiệt độ của buồng lạnh = – 20 0C Dt0 : hiệu nhiệt độ nhu yếu = ( 8 á 13 0C ) ị chọn Dt0 = 10 0C vậy : t0 = – 20 – 10 = – 30 0C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với t0 = – 30 0C ị P0 = 1,6402 bar ) 2. Chọn nhiệt độ ngưng tụ tk của môi chất lạnh lấy bằng 460 như đã chọn. 3. Tỷ số nén của quy trình ế = ( ta thấy ế > 9 nên ta chọn máy lạnh 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu ). 4. áp suất trung gian được xác lập theo công thức Ptg = ( bar ) 5. Chu trình máy lạnh nén hơi 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu. ( NT : ngưng tụ ; bh : bay hơi ; NHA : nén hạ áp ; NCA : nén cao áp ; MTG : mát trung gian ; TL1 : tiết lưu 1 ; TL2 : tiết lưu 2 ). 1 – 1 ’ : quy trình quá nhiệt 1 – 2 : quy trình nén hạ áp 2 – 3 : quy trình làm mát trung gian 3 – 4 : quy trình nén cao áp 4 – 5 : quy trình ngưng tụ trong thiết bị ngưng tụ 5 – 6 : tiết lưu 1 7 – 8 : tiết lưu 2 8 – 1 : quy trình bay hơi trong thiết bị bay hơi 6. Bảng thông số kỹ thuật những điểm nút của quy trình Điểm t ( 0C ) P. ( bar ) h ( kj / kg ) v ( m3 / kg ) 1 – 30 1,64 392,66 1 ’ – 5 1,64 407,67 0,152 2 51 5,33 441 3 2 5,33 405 0,044 4 67 17,7 434 5 46 17,7 256,86 6 2 5,33 256,86 7 6 17,7 205 8 – 30 1,64 205 nhiệt độ điểm 7 ta lấy cao hơn nhiệt độ trong bình trung gian điểm ( 3 ) là 40C 7. Năng suất lạnh riêng q0 q0 = h1 – h8 = 392,66 – 205 = 187,66 kj / kg 8. Nhiệt thải ở bình ngưng qk = h4 – h5 = 434 – 256,86 = 177,13 kj / kg 9. Công nén riêng qua máy nén hạ áp l1 = h2 – h1 ’ = 441 – 407,67 = 33,33 kJ / kg 10. Công nén riêng qua máy nén cao áp l2 = h4 – h3 = 434 – 405 = 29 kJ / kg 11. Lưu lượng môi chất qua dàn bay hơi M1 = kg / s 12. Lưu lượng môi chất qua bình trung gian và nhiệt thảI bình ngưng M3 = kg / s Qk = M3. qk + l1. M1 – l2. M3 = 227,9 kW 13. Năng suất hút thể tích của máy nén hạ áp VTTNHA = v1. M1 = 0,152. 0,77 = 0,117 m3 / s 14. Năng suất hút thể tích của máy nén cao áp VTTNCA = v3. M3 = 0,044. 1,23 = 0,054 m3 / s 15. Hệ số cấp của máy nén hạ áp l = f ( ế ) ế = ị l = 0,82 16. Hệ số cấp của máy nén cao áp l = f ( ế ) ế = ị Tra ( hình 7 trang 48 ) ta được l = 0,83 17. Thể tích nén kim chỉ nan của cấp nén hạ áp VLTNHA = V TTNHA / l = 0,117 / 0,82 = 0,143 m3 / s 18. Thể tích nén triết lý của cấp nén cao áp VLTNCA = VTTNCA / l = 0,054 / 0,83 = 0,065 m3 / s 19. Công suất nén đoạn nhiệt NNHA = M1. l1 = 0,77. 33,33 = 25,66 kw NNCA = M3. l2 = 1,23. 29 = 35,67 kw 22. Công suất thông tư Hiệu suất thông tư : Cấp cao áp : Cấp hạ áp : Vậy hiệu suất thông tư là NiNHA = kw NiNCA = kw 22. Công suất ma sát Ta có : Nms = pms. Vtt Trong đó : ( pms = 39 á 59 kPa cho máy R22 thẳng dòng ) ị ta chọn pms = 50 kPa ) Vậy : NmsNHA = 50. VttNHA = 50.0,143 = 7,15 kW NmsNCA = 50. VttNCA = 50.0,065 = 3,25 kW ) 23. Công suất hiệu dụng NeNHA = NiNHA + NmsNHA = 31,292 + 7,15 = 38,442 kW NeNCA = NiNCA + NmsNCA = 41,285 + 3,25 = 44,435 kW 24. Công suất động cơ điện Ta có : Nel = Trong đó : Đối với truyền động đai ta có htđ = 0,95 Hiệu suất động cơ điện hel = ( 0,8 á 0,95 ) ị ta chọn hel = 0,9 Vậy : NelNHA = kW NelNCA = kW Theo bảng 7-4 chọn máy nén 2 cấp MYCOM NH3 ( Model F124B2 ) Có vận tốc vòng xoay v = 870 vg / ph, Ne = 115,2 Để bảo vệ sự hoạt động giải trí bảo đảm an toàn của nhà máy sản xuất, cần có hiệu suất dự trữ khoảng chừng 50 % hiệu suất thống kê giám sát khi đó : Q0tt = 144,719. 50 % + 144,719 = 217,08 kW Như vậy số lượng máy nén cần lắp ráp là : Z = máy Chọn Z = 1 máy và 1 máy nén dự trữ III.Tính chọn máy nén cho buồng dữ gìn và bảo vệ lạnh. 1. Chọn nhiệt độ sôi của môi chất lạnh ta có : t0 = tb – Dt0 trong đó : t0 : nhiệt độ sôi của môi chất lạnh tb : nhiệt độ của buồng lạnh = 0 0C Dt0 : hiệu nhiệt độ nhu yếu = ( 8 á 13 0C ) ị chọn Dt0 = 10 0C vậy : t0 = 0 – 10 = – 10 0C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với t0 = – 10 0C ị P0 = 3,55 bar ) 2. Chọn nhiệt độ ngưng tụ tk của môi chất lạnh lấy bằng 460 như đã chọn 4. Chọn nhiệt độ quá lạnh tql Ta có : tql = tw1 + ( 3 á 5 0C ) = 46 – 5 = 400C 5. Chọn nhiệt độ quá nhiệt tqn Ta có : tqn = t0 + ( 5 á 15 ) = – 10 + 10 = 0 0C 6. Chu trình máy lạnh nén hơi một cấp có quá lạnh quá nhiệt ( MN : máy nén ; NT : ngưng tụ ; bh : bay hơi ; TL : tiết lưu ) 1 – 1 ’ : quá nhiệt trong thiết bị bay hơi 1 ’ – 2 : quy trình nén đoạn nhiệt trong máy nén 2 – 3 ’ : quy trình ngưng tụ trong thiết bị ngưng tụ 3 ’ – 3 : quá lạnh trong thiết bị ngưng tụ 3 – 4 : quy trình tiết lưu 4 – 1 : quy trình bay hơi 7. Bảng thông số kỹ thuật những điểm nút của quy trình Điểm t ( 0C ) P. ( bar ) h ( kj / kg ) v ( m3 / kg ) 1 – 10 3,55 401,18 1 ’ 0 3,55 407,53 0,068 2 80 17,7 466,72 3 46 17,7 256.86 3 ’ 40 17,7 245 4 – 10 3,55 245 8. Năng suất lạnh riêng q0 q0 = h1 – h4 = 401,18 – 245 = 156,18 kj / kg 9. Nhiệt thải ở bình ngưng qk = h2 – h3 = 466,72 – 256,862 = 209,858 kj / kg 10. Công nén riêng l = h2 – h1 ’ = 466,72 – 401,53 = 65, 19 kj / kg 11. Lưu lượng môi chất qua dàn bay hơi và nhiệt thải bình ngưng M = kg / s Qk = M.qk = 111,6 kW 12. Nhiệt thải ra ở thiết bị quá lạnh qql = h3 – h1 ’ = 256,86 – 245 = 22,86 kj / kg 13. Hệ số lạnh của quy trình e = 14. Hiệu suất exergi hex = = 0,51 = 51 % 15. Công nén đoạn nhiệt Ns = M.l = 0,532. 65,19 = 34,68 kw 16. Công suất thông tư của máy nén Vậy hiệu suất thông tư là : Ni = ( kw ) 17. Công suất ma sát Ta có : Nms = pms. Vtt = pms. M.v 1 ’ Trong đó : ( pms = 39 á 59 kPa cho máy R22 thẳng dòng ) ị ta chọn pms = 50 kPa ) Vậy : Nms = 50.0,532. 0,068 = 1,81 ) kw 18. Công suất hiệu suất cao Ne = Ni + Nms = 42,6 + 1,81 = 44,41 kw 19. Công suất động cơ điện Ta có : Nel = Trong đó : Đối với truyền động đai ta có htđ = 0,95 Hiệu suất động cơ điện hel = ( 0,8 á 0,95 ) ị ta chọn hel = 0,9 Vậy : Nel = kw Theo bảng 7-2 chọn máy nén 1 cấp MYCOM R22 ( Model F6WA2 ) Để bảo vệ sự hoạt động giải trí bảo đảm an toàn của xí nghiệp sản xuất, cần có hiệu suất dự trữ khoảng chừng 50 % hiệu suất thống kê giám sát khi đó : Q0tt = 83,12. 50 % + 83,12 = 124,68 kW Như vậy số lượng máy nén cần lắp ráp là : Z = máy Chọn Z = 1 máy IV.Tính chọn máy nén cho buồng đá. 1. Chọn nhiệt độ sôi của môi chất lạnh ta có : t0 = tb – Dt0 trong đó : t0 : nhiệt độ sôi của môi chất lạnh tm : nhiệt độ của nước muối = – 140C Dt0 : hiệu nhiệt độ nhu yếu = ( 5 á 100C ) ị chọn Dt0 = 60C vậy : t0 = – 14 – 6 = – 20 0C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với t0 = – 20 0C ị P0 = 2,46 bar ) 2. Chọn nhiệt độ ngưng tụ tk của môi chất lạnh lấy bằng 460 như đã chọn 4. Chọn nhiệt độ quá lạnh tql Ta có : tql = tw1 + ( 3 á 5 0C ) = 46 – 5 = 400C 5. Chọn nhiệt độ quá nhiệt tqn Ta có : tqn = t0 + ( 5 á 15 ) = – 20 + 10 = – 10 0C 6. Chu trình máy lạnh nén hơi một cấp có quá lạnh quá nhiệt ( MN : máy nén ; NT : ngưng tụ ; Bảo hành : bay hơi ; TL : tiết lưu ) 1 – 1 ’ : quá nhiệt trong thiết bị bay hơi 1 ’ – 2 : quy trình nén đoạn nhiệt trong máy nén 2 – 3 ’ : quy trình ngưng tụ trong thiết bị ngưng tụ 3 ’ – 3 : quá lạnh trong thiết bị ngưng tụ 3 – 4 : quy trình tiết lưu 4 – 1 : quy trình bay hơi 7. Bảng thông số kỹ thuật những điểm nút của quy trình Điểm t ( 0C ) P. ( bar ) h ( kj / kg ) v ( m3 / kg ) 1 – 20 2,46 595 1 ’ – 10 3,07 604 0,055 2 58 17,7 650 3 46 17,7 457 3 ’ 40 17,7 447 4 – 14 3,07 447 8. Năng suất lạnh riêng q0 q0 = h1 – h4 = 595 – 447 = 148 kj / kg 9. Nhiệt thải ở bình ngưng qk = h2 – h3 = 650 – 457 = 193 kj / kg 10. Công nén riêng l = h2 – h1 ’ = 650 – 604 = 46 kj / kg 11. Lưu lượng môi chất qua dàn bay hơi và nhiệt thải bình ngưng M = kg / s Qk = M.qk = 90 kW 12. Hệ số lạnh của quy trình e = 14. Hiệu suất exergi hex = = 0,82 = 82 % 15. Công nén đoạn nhiệt Ns = M.l = 0,466. 46 = 21,44 kw 16. Hiệu suất thông tư của máy nén Vậy hiệu suất thông tư là : Ni = kw 17. Công suất ma sát Ta có : Nms = pms. Vtt = pms. M.v 1 ’ Trong đó : ( pms = 59 á 99 kPa cho máy R22 thẳng dòng ) ị ta chọn pms = 50 kPa ) Vậy : Nms = 50.0,055. 0,466 = 1,28 kw 18. Công suất hiệu dụng Ne = Ni + Nms = 27,7 + 1,28 = 28,98 kw 19. Công suất động cơ điện Ta có : Nel = Trong đó : Đối với truyền động đai ta có htđ = 0,95 Hiệu suất động cơ điện hel = ( 0,8 á 0,95 ) ị ta chọn hel = 0,9 Vậy : Nel = kw Theo bảng 7-2 chọn máy nén 1 cấp MYCOM NH3 ( Model F6WA2 ) Để bảo vệ sự hoạt động giải trí bảo đảm an toàn của nhà máy sản xuất, cần có hiệu suất dự trữ khoảng chừng 50 % hiệu suất đo lường và thống kê khi đó : Q0tt = 68,88. 50 % + 68,88 = 103,32 kW Như vậy số lượng máy nén cần lắp ráp là : Z = máy Chọn Z = 1 máy và chọn 1 máy nén dụ phòng. Lưọng lạnh trích một phần để dữ gìn và bảo vệ đá. V.Tính chọn máy nén cho buồng đa năng Buồng đa năng có năng lực dữ gìn và bảo vệ đông khi thiết yếu nên chọn nhiệt độ của buồng tb = – 200. Tuy nhiên buồng hoàn toàn có thể dùng dữ gìn và bảo vệ lạnh ở chính sách nhiệt độ tb = 00 nên sẽ được dóng cắt bàng themostatic. Vì vậy sẽ tính như cho buồng dữ gìn và bảo vệ đông. 1. Chọn nhiệt độ sôi của môi chất lạnh ta có : t0 = tb – Dt0 trong đó : t0 : nhiệt độ sôi của môi chất lạnh tb : nhiệt độ của buồng lạnh = – 20 0C Dt0 : hiệu nhiệt độ nhu yếu = ( 8 á 13 0C ) ị chọn Dt0 = 10 0C vậy : t0 = – 20 – 10 = – 30 0C ( tra bảng hơi bão hoà của R22 với t0 = – 30 0C ị P0 = 1,6402 bar ) 2. Chọn nhiệt độ ngưng tụ tk của môi chất lạnh lấy bằng 460 như đã chọn. 3. Tỷ số nén của quy trình ế = ( ta thấy ế > 9 nên ta chọn máy lạnh 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu ). 4. áp suất trung gian được xác lập theo công thức Ptg = ( bar ) 5. Chu trình máy lạnh nén hơi 2 cấp bình trung gian ống xoắn, 2 tiết lưu. ( NT : ngưng tụ ; Bảo hành : bay hơi ; NHA : nén hạ áp ; NCA : nén cao áp ; MTG : mát trung gian ; TL1 : tiết lưu 1 ; TL2 : tiết lưu 2 ). 1 – 1 ’ : quy trình quá nhiệt 1 – 2 : quy trình nén hạ áp 2 – 3 : quy trình làm mát trung gian 3 – 4 : quy trình nén cao áp 4 – 5 : quy trình ngưng tụ trong thiết bị ngưng tụ 5 – 6 : tiết lưu 1 7 – 8 : tiết lưu 2 8 – 1 : quy trình bay hơi trong thiết bị bay hơi 6. Bảng thông số kỹ thuật những điểm nút của quy trình Điểm t ( 0C ) P. ( bar ) h ( kj / kg ) v ( m3 / kg ) 1 – 30 1,64 392,66 1 ’ – 5 1,64 407,67 0,152 2 51 5,33 441 3 2 5,33 405 0,044 4 67 17,7 434 5 46 17,7 256,86 6 2 5,33 256,86 7 6 17,7 205 8 – 30 1,64 205 nhiệt độ điểm 7 ta lấy cao hơn nhiệt độ trong bình trung gian điểm ( 3,6 ) là 40C 7. Năng suất lạnh riêng q0 q0 = h1 – h8 = 392,66 – 205 = 187,66 kj / kg 8. Nhiệt thải ở bình ngưng qk = h4 – h5 = 434 – 256,86 = 177,13 kj / kg 9. Công nén riêng qua máy nén hạ áp l1 = h2 – h1 ’ = 441 – 407,67 = 33,33 kJ / kg 10. Công nén riêng qua máy nén cao áp l2 = h4 – h3 = 434 – 405 = 29 kJ / kg 11. Lưu lượng môi chất qua dàn bay hơi M1 = kg / s 12. Lưu lượng môi chất qua bình trung gian và nhiệt thải bình ngưng M3 = kg / s Qk = M3. qk + l1. M1 – l2. M3 = 298,8 kW 13. Năng suất hút thể tích của máy nén hạ áp VTTNHA = v1. M1 = 0,152. 0,888 = 0,135 m3 / s 14. Năng suất hút thể tích của máy nén cao áp VTTNCA = v3. M3 = 0,044. 1,593 = 0,07 m3 / s 15. Hệ số cấp của máy nén hạ áp l = f ( ế ) ế = ị l = 0,82 16. Hệ số cấp của máy nén cao áp l = f ( ế ) ế = ị Tra ( hình 7 trang 48 ) ta được l = 0,83 17. Thể tích nén triết lý của cấp nén hạ áp VLTNHA = V TTNHA / l = 0,135 / 0,82 = 0,165 m3 / s 18. Thể tích nén kim chỉ nan của cấp nén cao áp VLTNCA = VTTNCA / l = 0,07 / 0,83 = 0,084 m3 / s 19. Công suất nén đoạn nhiệt NNHA = M1. l1 = 0,888. 33,33 = 29,6 kw NNCA = M3. l2 = 1,593. 29 = 46,197 kw 22. Công suất thông tư Hiệu suất thông tư : Cấp cao áp : Cấp hạ áp : Vậy hiệu suất thông tư là NiNHA = kw NiNCA = kw 22. Công suất ma sát Ta có : Nms = pms. Vtt Trong đó : ( pms = 39 á 59 kPa cho máy R22 thẳng dòng ) ị ta chọn pms = 50 kPa ) Vậy : NmsNHA = 50. VttNHA = 50.0,143 = 7,15 kW NmsNCA = 50. VttNCA = 50.0,065 = 3,25 kW ) 23. Công suất hiệu dụng NeNHA = NiNHA + NmsNHA = 36,1 + 7,15 = 43,25 kW NeNCA = NiNCA + NmsNCA = 53,47 + 3,25 = 56,72 kW 24. Công suất động cơ điện Ta có : Nel = Trong đó : Đối với truyền động đai ta có htđ = 0,95 Hiệu suất động cơ điện hel = ( 0,8 á 0,95 ) ị ta chọn hel = 0,9 Vậy : NelNHA = kW NelNCA = kW Theo bảng 7-4 chọn máy nén 2 cấp MYCOM R22 ( Model F124B2 ) Tốc độ vòng xoay 870 v / ph, thể tích quét 1108,6 m3 / h, Ne = 115,2 kW Để bảo vệ sự hoạt động giải trí bảo đảm an toàn của nhà máy sản xuất, cần có hiệu suất dự trữ khoảng chừng 50 % hiệu suất đo lường và thống kê khi đó : Q0tt = 166,624. 50 % + 166,624 = 249,94 kW Như vậy số lượng máy nén cần lắp ráp là : Z = máy Chọn Z = 2 máy dự trữ cho cả buồng dữ gìn và bảo vệ đông. chương 5 : tính chọn bình ngưng 1. Chọn thiết bị ngưng tụ làm mát bằng nước ( giải nhiệt nước ) bình ngưng ống vỏ nằm ngang R22 2. Xác định diện tích quy hoạnh trao đổi nhiệt Ta có : Qk = k. F.Dttb Trong đó : Qk : phụ tải nhiệt của thiết bị ngưng tụ = 877,8 kw F : diện tích quy hoạnh mặt phẳng trao đổi nhiệt Dttb : hiệu nhiệt độ trung bình tw1 : nhiệt độ nước vào bình ngưng = 37,60 tw2 : nhiệt độ nước ra khỏi bình ngưng = 40,60 Tính hiệu nhiệt độ trung bình logarit Dttb = ằ 5 0C ( Theo bảng 8-6 sách hướng dẫn phong cách thiết kế trang 231 ). Đối với bình ngưng ống vỏ R22 nằm ngang ta chọn : + Hệ số truyền nhiệt k = 700 ( w / m2k ) Khi đó ta có : F = mét vuông Dựa vào bảng 8-3 ta chọn bình ngưng ống chùm nằm ngang ( ống cánh lăn hoa
Các file đính kèm theo tài liệu này :

• NL1.doc

Source: https://suachuatulanh.edu.vn
Category : Thay Bloc Tủ Lạnh